Ang kakanyahan ng mga thermal kalkulasyon ng mga lugar, sa isang antas o iba pang matatagpuan sa lupa, ay bumababa sa pagtukoy ng impluwensya ng "lamig" ng atmospera sa kanilang thermal rehimen, o mas tiyak, hanggang saan ang isang tiyak na lupa ay nag-insulate ng isang silid mula sa atmospera impluwensya ng temperatura. kasi mga katangian ng thermal insulation masyadong umaasa ang lupa malaking bilang mga kadahilanan, ang tinatawag na 4-zone technique ay pinagtibay. Ito ay batay sa simpleng palagay na mas makapal ang layer ng lupa, mas mataas ang mga katangian ng thermal insulation nito (sa sa mas malaking lawak ang impluwensya ng atmospera ay nabawasan). Ang pinakamaikling distansya (patayo o pahalang) sa atmospera ay nahahati sa 4 na mga zone, 3 sa mga ito ay may lapad (kung ito ay isang sahig sa lupa) o isang lalim (kung ito ay mga dingding sa lupa) na 2 metro, at ang pang-apat ay may mga katangiang ito na katumbas ng infinity. Ang bawat isa sa 4 na zone ay itinalaga ng sarili nitong permanenteng mga katangian ng init-insulating ayon sa prinsipyo - mas malayo ang zone (mas mataas ang serial number nito), mas mababa ang impluwensya ng kapaligiran. Ang pag-alis sa pormal na diskarte, maaari tayong gumuhit ng isang simpleng konklusyon na ang karagdagang isang tiyak na punto sa silid ay mula sa kapaligiran (na may multiplicity na 2 m), mas marami kanais-nais na mga kondisyon(mula sa pananaw ng impluwensya ng atmospera) ito ay matatagpuan.
Kaya, ang pagbibilang ng mga conditional zone ay nagsisimula sa kahabaan ng dingding mula sa antas ng lupa, sa kondisyon na mayroong mga pader sa kahabaan ng lupa. Kung walang mga pader sa lupa, ang unang zone ay ang floor strip na pinakamalapit sa panlabas na dingding. Susunod, binibilang ang mga zone 2 at 3, bawat 2 metro ang lapad. Ang natitirang zone ay zone 4.
Mahalagang isaalang-alang na ang zone ay maaaring magsimula sa dingding at magtatapos sa sahig. Sa kasong ito, dapat kang maging maingat lalo na kapag gumagawa ng mga kalkulasyon.
Kung ang sahig ay hindi insulated, kung gayon ang mga halaga ng paglaban sa paglipat ng init ng di-insulated na palapag ayon sa zone ay katumbas ng:
zone 1 - R n.p. =2.1 sq.m*S/W
zone 2 - R n.p. =4.3 sq.m*S/W
zone 3 - R n.p. =8.6 sq.m*S/W
zone 4 - R n.p. =14.2 sq.m*S/W
Upang kalkulahin ang paglaban sa paglipat ng init para sa mga insulated na sahig, maaari mong gamitin ang sumusunod na formula:
— heat transfer resistance ng bawat zone ng non-insulated floor, sq.m*S/W;
- kapal ng pagkakabukod, m;
— thermal conductivity coefficient ng pagkakabukod, W/(m*C);
Halimbawa 1
Kinakailangan upang matukoy ang kapal ng kongkretong pinagbabatayan na layer sa pagpasa ng bodega. Ang pantakip sa sahig ay kongkreto, makapal h 1 = 2.5 cm Mag-load sa sahig - mula sa MAZ-205 na sasakyan; pundasyon ng lupa - loam. Walang tubig sa lupa.
Para sa MAZ-205 na kotse, na may dalawang axle na may wheel load na 42 kN, pagkarga ng disenyo bawat gulong ayon sa formula ( 6 ):
Rр = 1.2·42 = 50.4 kN
Ang lugar ng wheel track ng MAZ-205 na kotse ay 700 cm 2
Ayon sa formula ( 5 ) kinakalkula namin:
r = D/2 = 30/2 = 15 cm
Ayon sa formula ( 3 ) r p = 15 + 2.5 = 17.5 cm
2. Para sa mabuhangin na lupa na walang pundasyon tubig sa lupa ayon sa talahanayan 2.2
SA 0 = 65 N/cm 3:
Para sa pinagbabatayan na layer, kukuha kami ng kongkreto na may compressive strength na B22.5. Tapos sa travel area bodega, kung saan hindi naka-install ang mga nakatigil na kagamitan sa mga sahig kagamitan sa teknolohiya(ayon sa sugnay 2.2 pangkat I), sa ilalim ng pagkarga mula sa walang track mga sasakyan ayon sa talahanayan 2.1 Rδt = 1.25 MPa, E b = 28500 MPa.
3. σ r. Mag-load mula sa sasakyan, ayon sa talata. 2.4 , ay ang pagkarga simpleng uri at ipinapadala sa isang pabilog na tugaygayan. Samakatuwid, tinutukoy namin ang kinakalkula na sandali ng baluktot gamit ang formula ( 11 ). Ayon sa sugnay 2.13 tanungin natin ang humigit-kumulang h= 10 cm Pagkatapos ay ayon sa item. 2.10 tinatanggap namin l= 44.2 cm Sa ρ = r r/ l= 17.5/44.2 = 0.395 ayon sa talahanayan. 2.6 hahanapin natin K 3 = 103.12. Ayon sa formula ( 11 ): M p = SA 3 · R p = 103.12·50.4 = 5197 N·cm/cm. Ayon sa formula ( 7 ) kalkulahin ang stress sa slab:
Stress sa kapal ng slab h= 10 cm ay lumampas sa paglaban sa disenyo Rδt = 1.25 MPa. Alinsunod sa talata. 2.13 ulitin ang pagkalkula, itakda ito sa isang mas malaking halaga h= 12 cm, pagkatapos l= 50.7 cm; ρ = r r/ l = 17,5/50,7 = 0,345; SA 3 = 105,2; M r= 105.2·50.4 = 5302 N·cm/cm
Natanggap σ r= 1.29 MPa ay naiiba sa paglaban sa disenyo Rδt = 1.25 MPa (tingnan ang talahanayan. 2.1 ) nang mas mababa sa 5%, samakatuwid tinatanggap namin ang isang nakapailalim na layer ng kongkreto na may compressive strength class B22.5, 12 cm ang kapal.
Halimbawa 2
Kinakailangang matukoy para sa mga mekanikal na pagawaan ang kapal ng kongkretong pinagbabatayan na layer na ginamit bilang isang sahig na walang takip ( h 1 = 0 cm). Mag-load sa sahig - mula sa bigat ng makina P p= 180 kN, na nakatayo nang direkta sa pinagbabatayan na layer, ay pantay na ipinamamahagi sa kahabaan ng track sa anyo ng isang parihaba na may sukat na 220 x 120 cm Walang mga espesyal na kinakailangan para sa pagpapapangit ng base. Ang base na lupa ay pinong buhangin, na matatagpuan sa zone ng capillary rise ng tubig sa lupa.
1. Tukuyin natin ang mga parameter ng disenyo.
Tinantyang haba ng track ayon sa talata. 2.5 at ayon sa formula ( 1 ) а р = а = 220 cm Kinakalkula ang lapad ng bakas ayon sa formula (. 2 ) b p = b = 120 cm Para sa pundasyon ng lupa mula sa pinong buhangin, na matatagpuan sa zone ng capillary rise ng tubig sa lupa, ayon sa talahanayan. 2.2 K 0 = 45 N/cm 3 . Para sa pinagbabatayan na layer, kukuha kami ng kongkreto sa mga tuntunin ng compressive strength class B22.5. Pagkatapos ay sa mga mekanikal na pagawaan, kung saan naka-install ang nakatigil na kagamitan sa teknolohiya sa mga sahig nang wala mga espesyal na pangangailangan sa base deformation (ayon sa talata. 2.2 pangkat II), na may nakatigil na pagkarga ayon sa talahanayan. 2.1 Rδt = 1.5 MPa, E b = 28500 MPa.
2. Tukuyin ang tensile stress sa kongkretong slab sa panahon ng baluktot σ r. Ang load ay ipinapadala kasama ng isang hugis-parihaba na track at, ayon sa talata. 2.5 , ay isang load ng isang simpleng uri.
Samakatuwid, tinutukoy namin ang kinakalkula na sandali ng baluktot gamit ang formula ( 9 ). Ayon sa sugnay 2.13 tanungin natin ang humigit-kumulang h= 10 cm Pagkatapos ay ayon sa item. 2.10 tinatanggap namin l= 48.5 cm.
Isinasaalang-alang ang α = a p / l= 220/48.5 = 4.53 at β = b p / l= 120/48.5 = 2.47 ayon sa talahanayan. 2.4 hahanapin natin SA 1 = 20,92.
Ayon sa formula ( 9 ): M p = SA 1 · R p = 20.92·5180 = 3765.6 N·cm/cm.
Ayon sa formula ( 7 ) kalkulahin ang boltahe sa slab:
Stress sa kapal ng slab h= 10 cm makabuluhang mas mababa Rδt = 1.5 MPa. Alinsunod sa talata. 2.13 Isagawa natin muli ang pagkalkula at, pag-save h= 10 cm, nakita namin ang isang mas mababang grado ng kongkreto para sa pinagbabatayan na layer slab, kung saan σ r » Rδt. Tatanggap kami ng kongkreto ng compressive strength class B15, kung saan Rδt = 1.2 MPa, E b = 23000 MPa.
Pagkatapos l= 46.2 cm; α = isang p / l= 220/46.2 = 4.76 at β = b p / l= 120/46.2 = 2.60; ayon sa talahanayan 2.4 SA 1 = 18,63;. M r= 18.63·180 = 3353.4 N·cm/cm.
Ang nagreresultang tensile stress sa isang kongkretong slab ng compressive strength class B15 ay mas mababa Rδt = 1.2 MPa. Tatanggap kami ng pinagbabatayan na layer ng kongkreto ng compressive strength class B15, kapal h= 10 cm.
Halimbawa 3
Kinakailangang matukoy ang kapal ng kongkretong pinagbabatayan na layer ng sahig sa machine shop sa ilalim ng mga load mula sa mga automated line machine at ZIL-164 na sasakyan. Ang layout ng mga load ay ipinapakita sa Fig. 1 V", 1 V"", 1 sa """. Ang gitna ng track ng gulong ng kotse ay nasa layong 50 cm mula sa gilid ng track ng makina. Ang bigat ng makina sa kondisyong gumagana R r= 150 kN ay ipinamamahagi nang pantay-pantay sa lugar ng isang hugis-parihaba na track na 260 cm ang haba at 140 cm ang lapad.
Ang pantakip sa sahig ay ang matigas na ibabaw ng pinagbabatayan na layer. Ang base na lupa ay sandy loam. Ang base ay matatagpuan sa zone ng capillary rise ng tubig sa lupa
Tukuyin natin ang mga parameter ng disenyo.
Para sa isang ZIL-164 na kotse, na may dalawang axle na may wheel load na 30.8 kN, ang kinakalkula na pagkarga ng gulong ay ayon sa formula ( 6 ):
R r= 1.2 30.8 = 36.96 kN
Ang lugar ng wheel track ng ZIL-164 na kotse ay 720 cm 2
Ayon sa sugnay 2.5
r r = r = D/2 = 30/2 = 15 cm
Para sa sandy loam soil ng base na matatagpuan sa zone ng capillary rise ng groundwater, ayon sa talahanayan. 2.2 SA 0 = 30 N/cm 3 . Para sa pinagbabatayan na layer, kukuha kami ng kongkreto ng compressive strength class B22.5. Pagkatapos para sa isang pagawaan ng paggawa ng makina, kung saan naka-install ang isang awtomatikong linya sa mga sahig (ayon sa talata. 2.2 pangkat IV), na may sabay-sabay na pagkilos ng mga nakapirming at dynamic na pagkarga ayon sa talahanayan. 2.1 Rδt = 0.675 MPa, E b= 28500 MPa.
Magtanong tayo ng humigit-kumulang h= 10 cm, pagkatapos ay ayon sa punto. 2.10 tinatanggap namin l= 53.6 cm Sa kasong ito, ang distansya mula sa sentro ng gravity ng marka ng gulong ng kotse hanggang sa gilid ng marka ng machine tool ay 50 cm l = 321.6 cm, i.e. ayon sa sugnay 2.4 Ang mga kargang kumikilos sa sahig ay inuri bilang kumplikadong mga karga.
Alinsunod sa talata. 2.17 Itatag natin ang posisyon ng mga sentro ng pagkalkula sa mga sentro ng grabidad ng bakas ng makina (O 1) at ang gulong ng kotse (O 2). Mula sa diagram ng layout ng pag-load (Fig. 1 c") sumusunod na para sa sentro ng pagkalkula O 1 ay hindi malinaw kung aling direksyon ng OU axis ang dapat itakda. Samakatuwid, tinutukoy namin ang bending moment na parang ang direksyon ng OU axis ay parallel sa mahabang bahagi ng makina bakas (Fig. 1 c") at patayo sa panig na ito (Fig. 1 V""). Para sa sentro ng pagkalkula O 2, kinukuha namin ang direksyon ng OU sa pamamagitan ng mga sentro ng grabidad ng mga track ng makina at ang gulong ng kotse (Fig. 1 V""").
Pagkalkula 1 Alamin natin ang makunat na diin sa kongkretong slab sa panahon ng baluktot σ r para sa sentro ng pagkalkula O 1 na may direksyon ng OU na kahanay sa mahabang bahagi ng bakas ng makina (Fig. 1 c"). Sa kasong ito, ang pagkarga mula sa makina na may hugis-parihaba na marka ay tumutukoy sa pagkarga ng isang simpleng uri. Para sa marka ng makina ayon sa talata. 2.5 sa kawalan ng pantakip sa sahig ( h 1 = 0 cm) a p = a = 260 cm; b p = b = 140 cm.
Isinasaalang-alang ang mga halaga α = a p / l= 260/53.6 = 4.85 at β = b p / l= 140/53.6 = 2.61 ayon sa talahanayan. 2.4 hahanapin natin K 1 = 18,37.
Para sa makina R 0 = R r= 150 kN alinsunod sa talata. 2.14 tinutukoy ng formula ( 9 ):
M p = SA 1 · R p = 18.37·150 = 27555.5 N·cm/cm.
Mga coordinate ng center of gravity ng track ng gulong ng kotse: x i= 120 cm at y i= 0 cm.
Isinasaalang-alang ang mga relasyon x i /l= 120/53.6 = 2.24 at y i /l= 0/53.6 = 0 ayon sa talahanayan. 2.7 hahanapin natin SA 4 = -20,51.
Baluktot na sandali sa sentro ng disenyo O 1 mula sa gulong ng kotse ayon sa formula ( 14 ):
M i= -20.51·36.96 = -758.05 N·cm/cm.
13 ):
M p ako = M 0 + Σ M i= 2755.5 - 758.05 = 1997.45 N cm/cm
7 ):
Pagkalkula 2 Alamin natin ang makunat na diin sa kongkretong slab sa panahon ng baluktot σ r II para sa settlement center O 1 kapag ang OU ay nakadirekta patayo sa mahabang bahagi ng marka ng makina (Fig. 1 V""). Hatiin natin ang lugar ng bakas ng makina sa mga elementarya na lugar ayon sa talata. 2.18 . Tugma sa settlement center O 1 center of gravity ng isang elementary platform hugis parisukat na may haba ng gilid a p = b p = 140 cm.
Tukuyin natin ang mga naglo-load R i, na bumabagsak sa bawat elementarya na lugar ayon sa formula ( 15 ), kung saan una naming tinutukoy ang lugar ng bakas ng makina F= 260·140 = 36400 cm 2 ;
Upang matukoy ang baluktot na sandali M 0 mula sa pagkarga R Kalkulahin natin ang 0 para sa isang elementarya na hugis parisukat na lugar na may sentro ng grabidad sa sentro ng pagkalkula O 1 mga halaga α = β = a p / l= b r / l= 140/53.6 = 2.61 at isinasaalang-alang ang mga ito ayon sa talahanayan. 2.4 hahanapin natin K 1 = 36.0; batay sa mga tagubilin ng talata. 2.14 at formula ( 9 ) kinakalkula namin:
M 0 = SA 1 · R 0 = 36.0·80.8 =2908.8 N·cm/cm.
M i, mula sa mga load na matatagpuan sa labas ng sentro ng pagkalkula O 1. Ang kinakalkula na data ay ibinibigay sa talahanayan. 2.10 .
Talahanayan 2.10
Kinakalkula ang data na may sentro ng disenyo O 1 at direksyon ng axis ng OU patayo sa mahabang bahagi ng bakas ng makina
| ako | x i | y i | x i /l | y i /l | SA 4 ayon sa talahanayan 2.7 | P i, kN | n i bilang ng load | M i = n i · SA 4 · P i |
|
| 1 | 0 | 120 | 0 | 2,24 | 9,33 | 36,96 | 1 | 363,3 |
|
| 2 | 120 | 35 | 1,86 | 0,65 | -17,22 | 17,31 | 4 | -1192,3 |
|
| Σ M i= -829.0 Ncm/cm |
|||||||||
Kinakalkula ang baluktot na sandali mula sa gulong ng kotse at machine tool ayon sa formula ( 13 ):
M p II = M 0 + Σ M i= 2908.8 - 829.0 = 2079.8 N cm/cm
Ang tensile stress sa isang slab sa panahon ng baluktot ayon sa formula ( 7 ):
Pagkalkula 3 Alamin natin ang makunat na diin sa kongkretong slab sa panahon ng baluktot σ r III para sa O 2 settlement center (Fig. 1 c"""). Hatiin natin ang lugar ng trace ng makina sa mga elementarya na lugar ayon sa talata. 2.18 . Tukuyin natin ang mga naglo-load R i, bawat elementarya na lugar, ayon sa formula ( 15 ).
Tukuyin natin ang baluktot na sandali mula sa pagkarga na nilikha ng presyon ng gulong ng kotse, kung saan makikita natin ang ρ = r r/ l= 15/53.6 = 0.28; ayon sa talahanayan 2.6 hahanapin natin SA 3 = 112.1. Ayon sa formula ( 11 ):M 0 = SA 3 · R p = 112.1·36.96 = 4143.22 N·cm/cm.
Tukuyin natin ang kabuuang baluktot na sandali Σ M i mula sa mga load na matatagpuan sa labas ng O 2 design center. Ang kinakalkula na data ay ibinibigay sa talahanayan. 2.11 .
Talahanayan 2.11
Data ng pagkalkula sa settlement center O 2
| ako | x i | y i | x i /l | y i /l | SA 4 ayon sa talahanayan 2.7 | P i, kN | n i bilang ng load | M i = n i · SA 4 · P i |
|
| 1 | 0 | 65 | 0 | 1,21 | 40,97 | 4,9 | 1 | 200,75 |
|
| 2 | 0 | 100 | 0 | 1,87 | 16,36 | 6,6 | 1 | 107,98 |
|
| 3 | 0 | 155 | 0 | 2,89 | 2,89 | 11,5 | 1 | 33,24 |
|
| 4 | 40 | 65 | 0,75 | 1,21 | 19,1 | 4,9 | 2 | 187,18 |
|
| 5 | 40 | 100 | 0,75 | 1,87 | 8,44 | 6,6 | 2 | 111,41 |
|
| 6 | 40 | 155 | 0,75 | 2,89 | 1,25 | 11,5 | 2 | 28,75 |
|
| 7 | 95 | 65 | 1,77 | 1,21 | -10,78 | 8,7 | 2 | -187,57 |
|
| 8 | 95 | 100 | 1,77 | 1,87 | -5,89 | 11,5 | 2 | -135,47 |
|
| 9 | 95 | 155 | 1,77 | 2,89 | -2,39 | 20,2 | 2 | -96,56 |
|
| Σ M i= 249.7 Ncm/cm |
|||||||||
Kinakalkula ang baluktot na sandali mula sa gulong ng kotse at machine tool ayon sa formula ( 13 ):
M p III = M 0 + Σ M i= 4143.22 + 249.7 = 4392.92 N cm/cm
Ang tensile stress sa isang slab sa panahon ng baluktot ayon sa formula ( 7 ):
higit pa Rδt = 0.675 MPa, bilang isang resulta kung saan inuulit namin ang pagkalkula, na tumutukoy sa isang mas malaking halaga h. Isasagawa namin ang pagkalkula ayon lamang sa scheme ng pag-load sa sentro ng pagkalkula O 2, kung saan ang halaga σ r III sa unang kalkulasyon ito pala ang pinakamalaki.
Upang muling kalkulahin, halos itatakda namin h= 19 cm, pagkatapos ay ayon sa punto. 2.10 tinatanggap namin l= 86.8 cm; ρ = r r/ l =15/86,8 = 0,1728; SA 3 = 124,7; M 0 = SA 3 · R p= 124.7·36.96 = 4608.9 N·cm/cm.
Tukuyin natin ang kabuuang baluktot na sandali mula sa mga load na matatagpuan sa labas ng sentro ng disenyo O 2 . Ang kinakalkula na data ay ibinibigay sa talahanayan. 2.12 .
Talahanayan 2.12
Data ng pagkalkula para sa muling pagkalkula
| ako | x i | y i | x i /l | y i /l | SA 4 ayon sa talahanayan 2.7 | P i, kN | n i bilang ng load | M i = n i · SA 4 · P i |
|
| 1 | 0 | 65 | 0 | 0,75 | 76,17 | 4,9 | 1 | 373,23 |
|
| 2 | 0 | 100 | 0 | 1,15 | 44,45 | 6,6 | 1 | 293,37 |
|
| 3 | 0 | 155 | 0 | 1,79 | 18,33 | 11,5 | 1 | 210,79 |
|
| 4 | 40 | 65 | 0,46 | 0,75 | 48,36 | 4,9 | 2 | 473,93 |
|
| 5 | 40 | 100 | 0,46 | 1,15 | 32,39 | 6,6 | 2 | 427,55 |
|
| 6 | 40 | 155 | 0,46 | 1,79 | 14,49 | 11,5 | 2 | 333,27 |
|
| 7 | 95 | 65 | 1,09 | 0,75 | 1,84 | 8,7 | 2 | 32,02 |
|
| 8 | 95 | 100 | 1,09 | 1,15 | 3,92 | 11,5 | 2 | 90,16 |
|
| 9 | 95 | 155 | 1,09 | 1,79 | 2,81 | 20,2 | 2 | 113,52 |
|
| Σ M i= 2347.84 Ncm/cm. |
|||||||||
M p = M 0 + Σ M i= 4608.9 + 2347.84 = 6956.82 Ncm/cm
Ang tensile stress sa isang slab sa panahon ng baluktot ayon sa formula ( 7 ):
Natanggap na halaga σ r= 0.67 MPa na iba sa Rδt = 0.675 MPa nang mas mababa sa 5%. Tinatanggap namin ang pinagbabatayan na layer ng kongkreto na may compressive strength class B22.5, kapal h= 19 cm.
Sa kabila ng katotohanan na ang pagkawala ng init sa sahig ng karamihan sa isang palapag na pang-industriya, administratibo at tirahan na mga gusali ay bihirang lumampas sa 15% ng kabuuang pagkawala ng init, at sa pagtaas ng bilang ng mga palapag kung minsan ay hindi umabot sa 5%, ang kahalagahan ang tamang desisyon mga gawain...
Ang pagtukoy ng pagkawala ng init mula sa hangin ng unang palapag o basement sa lupa ay hindi nawawala ang kaugnayan nito.
Tinatalakay ng artikulong ito ang dalawang opsyon para sa paglutas ng problemang iniharap sa pamagat. Ang mga konklusyon ay nasa dulo ng artikulo.
Kapag kinakalkula ang pagkawala ng init, dapat mong palaging makilala sa pagitan ng mga konsepto ng "gusali" at "kuwarto".
Kapag nagsasagawa ng mga kalkulasyon para sa buong gusali, ang layunin ay upang mahanap ang kapangyarihan ng pinagmulan at ang buong sistema ng supply ng init.
Kapag kinakalkula ang mga pagkawala ng init ng bawat indibidwal na silid ng gusali, ang problema sa pagtukoy ng kapangyarihan at bilang ng mga thermal device (baterya, convectors, atbp.) na kinakailangan para sa pag-install sa bawat partikular na silid upang mapanatili ang ibinigay na panloob na temperatura ng hangin ay malulutas. .
Ang hangin sa gusali ay pinainit sa pamamagitan ng pagtanggap ng thermal energy mula sa Araw, mga panlabas na pinagmumulan ng supply ng init sa pamamagitan ng sistema ng pag-init at mula sa iba't ibang panloob na mga mapagkukunan– mula sa mga tao, hayop, kagamitan sa opisina, mga gamit sa bahay, mga ilaw sa pag-iilaw, mga sistema ng supply ng mainit na tubig.
Ang hangin sa loob ng lugar ay lumalamig dahil sa pagkawala ng thermal energy sa pamamagitan ng sobre ng gusali, na nailalarawan sa pamamagitan ng mga thermal resistance, sinusukat sa m 2 °C/W:
R = Σ (δ i /λ i )
δ i– kapal ng layer ng materyal ng nakapaloob na istraktura sa metro;
λ i– koepisyent ng thermal conductivity ng materyal sa W/(m °C).
Protektahan ang bahay mula sa panlabas na kapaligiran ang kisame (sahig) ng itaas na palapag, panlabas na pader, bintana, pinto, gate at sahig ng ibabang palapag (maaaring isang basement).
Ang panlabas na kapaligiran ay hangin sa labas at lupa.
Ang pagkalkula ng pagkawala ng init mula sa isang gusali ay isinasagawa sa kinakalkula na temperatura sa labas ng hangin para sa pinakamalamig na limang araw ng taon sa lugar kung saan itinayo (o itatayo) ang pasilidad!
Ngunit, siyempre, walang nagbabawal sa iyo na gumawa ng mga kalkulasyon para sa anumang iba pang oras ng taon.
Pagkalkula saExcelpagkawala ng init sa sahig at mga dingding na katabi ng lupa ayon sa karaniwang tinatanggap na zonal na pamamaraan V.D. Machinsky.
Ang temperatura ng lupa sa ilalim ng isang gusali ay pangunahing nakasalalay sa thermal conductivity at heat capacity ng lupa mismo at sa ambient air temperature sa lugar sa buong taon. Dahil ang temperatura sa labas ng hangin ay nag-iiba nang malaki sa iba't ibang klimatiko zone, pagkatapos ang lupa ay may iba't ibang temperatura sa iba't ibang panahon ng taon sa iba't ibang lalim sa iba't ibang lugar.
Upang gawing simple ang solusyon sa kumplikadong problema ng pagtukoy ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng sahig at mga dingding ng basement sa lupa, ang pamamaraan ng paghahati ng lugar ng mga nakapaloob na mga istraktura sa 4 na mga zone ay matagumpay na ginamit nang higit sa 80 taon.
Ang bawat isa sa apat na zone ay may sariling fixed heat transfer resistance sa m 2 °C/W:
R 1 =2.1 R 2 =4.3 R 3 =8.6 R 4 =14.2
Ang Zone 1 ay isang strip sa sahig (sa kawalan ng nakabaon na lupa sa ilalim ng gusali) 2 metro ang lapad, sinusukat mula sa panloob na ibabaw ng mga panlabas na pader kasama ang buong perimeter o (sa kaso ng isang underground o basement) isang strip ng ang parehong lapad, sinusukat pababa ang mga panloob na ibabaw ng mga panlabas na pader mula sa mga gilid ng lupa.
Ang Zone 2 at 3 ay 2 metro rin ang lapad at matatagpuan sa likod ng zone 1 na mas malapit sa gitna ng gusali.
Sinasakop ng Zone 4 ang buong natitirang gitnang lugar.
Sa figure na ipinakita sa ibaba lamang, ang zone 1 ay ganap na matatagpuan sa mga dingding ng basement, ang zone 2 ay bahagyang nasa mga dingding at bahagyang nasa sahig, ang mga zone 3 at 4 ay ganap na matatagpuan sa basement floor.
Kung makitid ang gusali, maaaring wala na ang mga zone 4 at 3 (at minsan 2).
Square kasarian Ang Zone 1 sa mga sulok ay isinasaalang-alang nang dalawang beses sa pagkalkula!
Kung ang buong zone 1 ay matatagpuan sa patayong pader, pagkatapos ay kinakalkula ang lugar sa katunayan nang walang anumang mga karagdagan.
Kung ang bahagi ng zone 1 ay nasa mga dingding at bahagi sa sahig, kung gayon ang mga sulok na bahagi lamang ng sahig ay binibilang nang dalawang beses.
Kung ang buong zone 1 ay matatagpuan sa sahig, kung gayon ang kinakalkula na lugar ay dapat na tumaas ng 2x2x4=16 m2 (para sa isang bahay na may isang hugis-parihaba na plano, i.e. may apat na sulok).
Kung ang istraktura ay hindi nakabaon sa lupa, nangangahulugan ito na H =0.
Nasa ibaba ang isang screenshot ng programa ng pagkalkula sa Excel Heat Loss sa pamamagitan ng mga sahig at recessed wall para sa mga hugis-parihaba na gusali.
Mga lugar ng sona F 1 , F 2 , F 3 , F 4 ay kinakalkula ayon sa mga patakaran ng ordinaryong geometry. Ang gawain ay mahirap at nangangailangan ng madalas na pag-sketch. Ang programa ay lubos na pinasimple ang paglutas ng problemang ito.
Ang kabuuang pagkawala ng init sa nakapalibot na lupa ay tinutukoy ng formula sa kW:
Q Σ =((F 1 + F1у )/ R 1 + F 2 / R 2 + F 3 / R 3 + F 4 / R 4 )*(t VR -t NR )/1000
Kailangan lang punan ng user ang unang 5 linya sa Excel table na may mga value at basahin ang resulta sa ibaba.
Upang matukoy ang pagkawala ng init sa lupa lugar zone area ay kailangang magbilang nang manu-mano at pagkatapos ay palitan sa formula sa itaas.
Ang sumusunod na screenshot ay nagpapakita, bilang isang halimbawa, ang pagkalkula sa Excel ng pagkawala ng init sa sahig at mga recessed na dingding para sa ibabang kanan (tulad ng ipinapakita sa larawan) basement room.
Ang halaga ng pagkawala ng init sa lupa ng bawat silid ay katumbas ng kabuuang pagkawala ng init sa lupa ng buong gusali!
Ang figure sa ibaba ay nagpapakita ng mga pinasimple na diagram karaniwang mga disenyo sahig at dingding.
Ang sahig at dingding ay itinuturing na uninsulated kung ang thermal conductivity coefficients ng mga materyales ( λ i) kung saan binubuo ang mga ito ay higit sa 1.2 W/(m °C).
Kung ang sahig at/o mga dingding ay insulated, ibig sabihin, naglalaman ang mga ito ng mga layer na may λ <1,2 W/(m °C), pagkatapos ay kinakalkula ang paglaban para sa bawat zone nang hiwalay gamit ang formula:
Rpagkakabukodi = Rinsulatedi + Σ (δ j /λ j )
Dito δ j– kapal ng layer ng pagkakabukod sa metro.
Para sa mga sahig sa joists, kinakalkula din ang heat transfer resistance para sa bawat zone, ngunit gumagamit ng ibang formula:
Rsa mga joistsi =1,18*(Rinsulatedi + Σ (δ j /λ j ) )
Pagkalkula ng pagkawala ng init saMS Excelsa pamamagitan ng sahig at dingding na katabi ng lupa ayon sa pamamaraan ni Propesor A.G. Sotnikova.
Ang isang napaka-kagiliw-giliw na pamamaraan para sa mga gusali na inilibing sa lupa ay inilarawan sa artikulong "Thermophysical na pagkalkula ng pagkawala ng init sa ilalim ng lupa na bahagi ng mga gusali." Ang artikulo ay nai-publish noong 2010 sa isyu No. 8 ng ABOK magazine sa seksyong "Discussion Club".
Ang mga nais maunawaan ang kahulugan ng nakasulat sa ibaba ay dapat munang pag-aralan ang nasa itaas.
A.G. Si Sotnikov, na higit na umaasa sa mga konklusyon at karanasan ng iba pang mga naunang siyentipiko, ay isa sa iilan na, sa halos 100 taon, sinubukang ilipat ang karayom sa isang paksa na nag-aalala sa maraming mga inhinyero sa pag-init. Ako ay labis na humanga sa kanyang diskarte mula sa punto ng view ng pangunahing thermal engineering. Ngunit ang kahirapan sa tamang pagtatasa ng temperatura ng lupa at ang thermal conductivity coefficient nito sa kawalan ng naaangkop na survey work ay medyo nagbabago sa pamamaraan ng A.G. Sotnikov sa isang teoretikal na eroplano, lumalayo sa mga praktikal na kalkulasyon. Bagaman sa parehong oras, patuloy na umaasa sa zonal na pamamaraan ng V.D. Machinsky, lahat ay bulag na naniniwala sa mga resulta at, na nauunawaan ang pangkalahatang pisikal na kahulugan ng kanilang paglitaw, ay hindi maaaring tiyak na tiwala sa nakuha na mga halagang numero.
Ano ang kahulugan ng pamamaraan ni Propesor A.G.? Sotnikova? Iminumungkahi niya na ang lahat ng pagkawala ng init sa sahig ng isang nakabaon na gusali ay "pumupunta" nang malalim sa planeta, at ang lahat ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga pader na nakikipag-ugnayan sa lupa ay sa huli ay inililipat sa ibabaw at "natunaw" sa nakapaligid na hangin.
Ito ay tila bahagyang totoo (nang walang katwiran sa matematika) kung mayroong sapat na lalim ng sahig ng ibabang palapag, ngunit kung ang lalim ay mas mababa sa 1.5...2.0 metro, ang mga pagdududa ay lumitaw tungkol sa kawastuhan ng mga postulate...
Sa kabila ng lahat ng mga pagpuna na ginawa sa mga nakaraang talata, ito ay ang pagbuo ng algorithm ng Propesor A.G. Mukhang napaka-promising ni Sotnikova.
Kalkulahin natin sa Excel ang pagkawala ng init sa sahig at mga dingding sa lupa para sa parehong gusali tulad ng sa nakaraang halimbawa.
Itinatala namin ang mga sukat ng basement ng gusali at ang kinakalkula na temperatura ng hangin sa block ng source data.
Susunod, kailangan mong punan ang mga katangian ng lupa. Bilang halimbawa, kunin natin ang mabuhanging lupa at ilagay ang thermal conductivity coefficient at temperatura nito sa lalim na 2.5 metro noong Enero sa paunang data. Ang temperatura at thermal conductivity ng lupa para sa iyong lugar ay matatagpuan sa Internet.
Ang mga dingding at sahig ay gagawin sa reinforced concrete ( λ =1.7 W/(m°C)) kapal 300mm ( δ =0,3 m) na may thermal resistance R = δ / λ =0.176 m 2 °C/W.
At sa wakas, idinagdag namin sa paunang data ang mga halaga ng mga koepisyent ng paglipat ng init sa mga panloob na ibabaw ng sahig at dingding at sa panlabas na ibabaw ng lupa na nakikipag-ugnay sa hangin sa labas.
Ang programa ay nagsasagawa ng mga kalkulasyon sa Excel gamit ang mga formula sa ibaba.
Lugar ng sahig:
F pl =B*A
Lugar sa dingding:
F st =2*h *(B + A )
Kondisyon na kapal ng layer ng lupa sa likod ng mga dingding:
δ conv = f(h / H )
Thermal resistance ng lupa sa ilalim ng sahig:
R 17 =(1/(4*λ gr )*(π / Fpl ) 0,5
Pagkawala ng init sa sahig:
Qpl = Fpl *(tV — tgr )/(R 17 + Rpl +1/α in )
Thermal resistance ng lupa sa likod ng mga dingding:
R 27 = δ conv /λ gr
Pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga dingding:
Qst = Fst *(tV — tn )/(1/α n +R 27 + Rst +1/α in )
Kabuuang pagkawala ng init sa lupa:
Q Σ = Qpl + Qst
Mga komento at konklusyon.
Ang pagkawala ng init ng isang gusali sa pamamagitan ng sahig at mga dingding sa lupa, na nakuha gamit ang dalawang magkaibang pamamaraan, ay naiiba nang malaki. Ayon sa algorithm ng A.G. Kahulugan ng Sotnikov Q Σ =16,146 kW, na halos 5 beses na higit sa halaga ayon sa karaniwang tinatanggap na "zonal" algorithm - Q Σ =3,353 KW!
Ang katotohanan ay ang pinababang thermal resistance ng lupa sa pagitan ng mga nakabaon na pader at sa labas ng hangin R 27 =0,122 Ang m 2 °C/W ay malinaw na maliit at malamang na hindi tumutugma sa katotohanan. Nangangahulugan ito na ang kondisyon na kapal ng lupa δ conv ay hindi natukoy nang tama!
Bilang karagdagan, ang "hubad" na reinforced concrete wall na pinili ko sa halimbawa ay isa ring ganap na hindi makatotohanang opsyon para sa ating panahon.
Isang matulungin na mambabasa ng artikulo ni A.G. Makakahanap si Sotnikova ng isang bilang ng mga error, malamang na hindi sa may-akda, ngunit ang mga lumitaw sa panahon ng pag-type. Pagkatapos sa formula (3) lalabas ang factor 2 λ , pagkatapos ay mawawala mamaya. Sa halimbawa kapag nagkalkula R 17 walang division sign pagkatapos ng unit. Sa parehong halimbawa, kapag kinakalkula ang pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga dingding ng underground na bahagi ng gusali, sa ilang kadahilanan ang lugar ay nahahati sa 2 sa formula, ngunit pagkatapos ay hindi ito nahahati kapag nagre-record ng mga halaga... Ano ang mga uninsulated na ito dingding at sahig sa halimbawang may Rst = Rpl =2 m 2 °C/W? Ang kanilang kapal ay dapat na hindi bababa sa 2.4 m! At kung ang mga dingding at sahig ay insulated, kung gayon tila hindi tama na ihambing ang mga pagkalugi ng init na ito sa opsyon ng pagkalkula ayon sa zone para sa isang uninsulated floor.
R 27 = δ conv /(2*λ gr)=K(cos((h / H )*(π/2)))/K(kasalanan((h / H )*(π/2)))
Tungkol sa tanong tungkol sa pagkakaroon ng isang multiplier ng 2 λ gr nasabi na sa itaas.
Hinati ko ang kumpletong elliptic integral sa bawat isa. Bilang resulta, lumabas na ang graph sa artikulo ay nagpapakita ng function sa λ gr =1:
δ conv = (½) *TO(cos((h / H )*(π/2)))/K(kasalanan((h / H )*(π/2)))
Ngunit sa matematika dapat itong tama:
δ conv = 2 *TO(cos((h / H )*(π/2)))/K(kasalanan((h / H )*(π/2)))
o, kung ang multiplier ay 2 λ gr hindi kailangan:
δ conv = 1 *TO(cos((h / H )*(π/2)))/K(kasalanan((h / H )*(π/2)))
Nangangahulugan ito na ang graph para sa pagtukoy δ conv nagbibigay ng mga maling halaga na minamaliit ng 2 o 4 na beses...
Ito ay lumiliko na ang lahat ay walang pagpipilian kundi upang magpatuloy sa alinman sa "bilang" o "matukoy" ang pagkawala ng init sa pamamagitan ng sahig at mga dingding sa lupa sa pamamagitan ng zone? Walang ibang karapat-dapat na paraan ang naimbento sa loob ng 80 taon. O naisip ba nila ito, ngunit hindi na-finalize ito?!
Inaanyayahan ko ang mga mambabasa ng blog na subukan ang parehong mga pagpipilian sa pagkalkula sa mga totoong proyekto at ipakita ang mga resulta sa mga komento para sa paghahambing at pagsusuri.
Ang lahat ng sinabi sa huling bahagi ng artikulong ito ay opinyon lamang ng may-akda at hindi inaangkin na ito ang tunay na katotohanan. Natutuwa akong marinig ang mga opinyon ng mga eksperto sa paksang ito sa mga komento. Gusto kong lubos na maunawaan ang algorithm ng A.G. Sotnikov, dahil mayroon itong mas mahigpit na thermophysical na pagbibigay-katwiran kaysa sa karaniwang tinatanggap na paraan.
Pakiusap magalang ang gawa ng may-akda ay nag-download ng isang file na may mga programa sa pagkalkula pagkatapos mag-subscribe sa mga anunsyo ng artikulo!
P.S. (02/25/2016)
Halos isang taon pagkatapos isulat ang artikulo, nagawa naming ayusin ang mga tanong na itinaas sa itaas.
Una, isang programa para sa pagkalkula ng pagkawala ng init sa Excel gamit ang paraan ng A.G. Naniniwala si Sotnikova na tama ang lahat - eksakto ayon sa mga formula ng A.I. Pekhovich!
Pangalawa, ang formula (3) mula sa artikulo ni A.G., na nagdala ng kalituhan sa aking pangangatwiran. Hindi dapat ganito ang hitsura ni Sotnikova:
R 27 = δ conv /(2*λ gr)=K(cos((h / H )*(π/2)))/K(kasalanan((h / H )*(π/2)))
Sa artikulo ni A.G. Sotnikova ay hindi isang tamang entry! Ngunit pagkatapos ay binuo ang graph, at ang halimbawa ay kinakalkula gamit ang mga tamang formula!!!
Ganito dapat ayon sa A.I. Pekhovich (pahina 110, karagdagang gawain sa talata 27):
R 27 = δ conv /λ gr=1/(2*λ gr )*K(cos((h / H )*(π/2)))/K(kasalanan((h / H )*(π/2)))
δ conv =R27 *λ gr =(½)*K(cos((h / H )*(π/2)))/K(kasalanan((h / H )*(π/2)))
Magandang hapon po
Nagpasya akong i-post dito ang mga resulta ng mga kalkulasyon para sa pagkakabukod ng sahig sa lupa. Ang mga kalkulasyon ay isinagawa sa programang Therm 6.3.
Ang ground floor ay isang 250mm makapal na concrete slab na may thermal conductivity coefficient na 1.2
Mga pader - 310 mm na may thermal conductivity coefficient na 0.15 (aerated concrete o wood)
Para sa pagiging simple, ang mga pader ay pababa sa lupa. Maaaring may maraming mga pagpipilian para sa pagkakabukod at malamig na mga tulay ng yunit para sa pagiging simple, tinanggal namin ang mga ito.
Lupa - na may thermal conductivity coefficient na 1. Basang luad o basang buhangin. Ang mga tuyo ay mas proteksiyon sa init.
Pagkakabukod. Mayroong 4 na pagpipilian dito:
1. Walang pagkakabukod. Isang slab lang sa lupa.
2. Ang isang blind area na 1 m ang lapad at 10 cm ang kapal ay insulated. EPPS pagkakabukod. Ang tuktok na layer ng bulag na lugar mismo ay hindi isinasaalang-alang, dahil wala itong malaking papel.
3. Ang strip ng pundasyon ay insulated sa lalim na 1 m. Ang pagkakabukod ay 10cm din, EPS. Ang kongkreto ay hindi iginuhit dahil malapit ito sa lupa sa thermal conductivity.
4. Ang slab sa ilalim ng bahay ay insulated. 10cm, Eps.
Ang thermal conductivity coefficient ng EPPS ay kinuha na katumbas ng 0.029.
Ang lapad ng slab ay kinuha na 5.85 m.
Paunang data ng temperatura:
- sa loob ng +21;
- sa labas -3;
- sa lalim na 6m +3.
6m dito ang pagtatantya ng GWL. Kinuha ko ang 6m dahil ito ang pinakamalapit sa opsyon sa aking bahay, kahit na wala akong sahig sa lupa, ngunit ang mga resulta ay naaangkop din para sa aking mainit na ilalim ng lupa.
Maaari mong makita ang mga resulta sa graphical na anyo. Ibinigay sa dalawang bersyon - na may isotherms at "IR".
Ang digital na data ay nakuha para sa ibabaw ng sahig sa anyo ng U-factor, ang katumbas na halaga ng aming heat transfer resistance ([R]=K*m2/W).
Sa mga tuntunin ng mga resulta, ang mga resulta ay ang mga sumusunod (sa karaniwan ayon sa kasarian):
1. R=2.86
2. R=3.31
3. R=3.52
4. R=5.59
Para sa akin, ito ay napaka-kagiliw-giliw na mga resulta. Sa partikular ang isang sapat na mataas na halaga para sa opsyon 1 ay nagpapahiwatig na hindi kinakailangan na i-insulate ang slab sa sahig sa anumang paraan. Kinakailangan na i-insulate ang lupa kapag may malapit na tubig sa lupa, at pagkatapos ay mayroon kaming opsyon 4, na ang lupa ay bahagyang pinutol mula sa thermal contour. Bukod dito, sa malapit na antas ng lupa ay hindi tayo makakakuha ng 5.59. dahil ang 6 m ng lupa na tinanggap sa pagkalkula ay hindi nakikilahok sa pagkakabukod. Dapat mong asahan ang R~3 o higit pa sa kasong ito.
Napakahalaga rin nito ang gilid ng slab sa bersyon ng disenyo ay medyo mainit-init 17.5oC ayon sa unang uninsulated na opsyon, samakatuwid, ang pagyeyelo, paghalay at amag ay hindi inaasahan doon, kahit na may pagdodoble ng gradient ng temperatura (-27 sa labas). Bukod dito, dapat itong maunawaan na sa gayong mga kalkulasyon, ang mga peak temperature ay hindi gumaganap ng anumang papel, dahil ang sistema ay napakainit-init at ang lupa ay nagyeyelo sa loob ng mga linggo o buwan.
Mga Pagpipilian 1,2,3. At lalo na ang opsyon 2 - ang pinaka-inertial. Ang thermal circuit dito ay nagsasangkot ng lupa hindi lamang sa ilalim ng bahay, kundi pati na rin sa ilalim ng bulag na lugar. Ang oras na kinakailangan upang maitatag ang rehimen ng temperatura tulad ng sa figure ay mga taon, at sa katunayan ang temperatura ng rehimen ay ang average para sa taon. Ang isang panahon ng humigit-kumulang 3 buwan ay namamahala na magsasangkot lamang ng 2-3 m ng lupa sa pagpapalitan ng init. Ngunit ito ay isang hiwalay na kuwento, kaya sa ngayon ay tatapusin ko sa pamamagitan lamang ng pagpuna na ang katangian ng oras ay proporsyonal sa kapal ng layer na squared. Yung. kung 3 months ang 2m, 9 months na ang 4m.
Mapapansin ko rin na sa pagsasagawa, marahil, na may medyo maliit na antas ng tubig sa lupa (tulad ng 4.5 m at mas mababa), dapat asahan ng isa ang mas masahol na mga resulta sa mga katangian ng thermal insulation ng lupa dahil sa pagsingaw ng tubig mula dito. Sa kasamaang palad, hindi ako pamilyar sa isang tool na maaaring magsagawa ng mga kalkulasyon sa ilalim ng mga kondisyon ng pagsingaw sa lupa. Oo, at may malaking problema sa source data.
Ang pagtatasa ng impluwensya ng pagsingaw sa lupa ay isinagawa tulad ng sumusunod.
Natagpuan ko ang data na ang tubig sa loams ay tumataas sa pamamagitan ng mga puwersa ng capillary mula sa antas ng tubig sa lupa hanggang sa 4-5m
Well, gagamitin ko ang figure na ito bilang paunang data.
Matapang kong ipagpalagay na ang parehong 5m na ito ay nananatili sa aking pagkalkula sa anumang pagkakataon.
Sa 1 m ng lupa, ang singaw ay kumakalat sa sahig, at ang halaga ng koepisyent ng pagkamatagusin ng singaw ay maaaring matukoy. Ang koepisyent ng vapor permeability ng buhangin ay 0.17, adobe 0.1. Well, para maging ligtas, kukuha ako ng 0.2 mg/m/h/Pa.
Sa lalim ng isang metro sa mga pagpipilian sa disenyo maliban sa opsyon 4, mga 15 degrees.
Sa kabuuan, ang presyon ng singaw ng tubig doon ay 1700 Pa (100% rel.).
Sa loob ng bahay, kumuha tayo ng 21 degrees 40% (rel.) => 1000 Pa
Sa kabuuan, mayroon kaming 700 Pa vapor pressure gradient bawat 1 m ng clay na may Mu = 0.2 at 0.25 m ng kongkreto na may Mu = 0.09
Ang panghuling vapor permeability ng isang two-layer layer ay 1/(1/0.2+0.25/0.09)=0.13
Bilang resulta, mayroon tayong daloy ng singaw mula sa lupa na 0.13*700=90 mg/m2/h=2.5e-8 kg/m2/s
Nag-multiply tayo sa init ng evaporation ng tubig na 2.3 MJ/kg at nakakakuha ng karagdagang pagkawala ng init dahil sa evaporation => 0.06 W/m2. Ito ay maliliit na bagay. Kung nagsasalita tayo sa wika ng R (paglaban sa paglipat ng init), kung gayon ang pagsasaalang-alang ng kahalumigmigan sa paraang ito ay humahantong sa pagbaba sa R ng humigit-kumulang 0.003, i.e. hindi materyal.
Mga Kalakip:
Mga komento
Karaniwan, ang pagkawala ng init sa sahig kung ihahambing sa mga katulad na tagapagpahiwatig ng iba pang mga sobre ng gusali (mga panlabas na dingding, mga pagbubukas ng bintana at pinto) ay isang priori na ipinapalagay na hindi gaanong mahalaga at isinasaalang-alang sa mga kalkulasyon ng mga sistema ng pag-init sa isang pinasimpleng anyo. Ang batayan para sa naturang mga kalkulasyon ay isang pinasimple na sistema ng accounting at correction coefficients para sa heat transfer resistance ng iba't ibang mga materyales sa gusali.
Kung isasaalang-alang natin na ang teoretikal na pagbibigay-katwiran at pamamaraan para sa pagkalkula ng pagkawala ng init ng isang ground floor ay binuo nang matagal na ang nakalipas (i.e. na may malaking margin ng disenyo), maaari nating ligtas na pag-usapan ang praktikal na kakayahang magamit ng mga empirical approach na ito sa modernong kondisyon. Thermal conductivity at heat transfer coefficients ng iba't ibang materyales sa gusali, mga materyales sa pagkakabukod at mga panakip sa sahig kilala, at iba pa pisikal na katangian Hindi kinakailangang kalkulahin ang pagkawala ng init sa sahig. Ayon sa kanilang mga thermal na katangian, ang mga sahig ay karaniwang nahahati sa insulated at non-insulated, structurally - mga sahig sa lupa at joists.
Ang pagkalkula ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng isang uninsulated floor sa lupa ay batay sa pangkalahatang pormula pagtatasa ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng sobre ng gusali:
saan Q– pangunahin at karagdagang pagkawala ng init, W;
A- kabuuang lugar ng nakapaloob na istraktura, m2;
tв , tн– panloob at panlabas na temperatura ng hangin, °C;
β - ang bahagi ng karagdagang pagkawala ng init sa kabuuan;
n- kadahilanan ng pagwawasto, ang halaga nito ay tinutukoy ng lokasyon ng nakapaloob na istraktura;
Ro– paglaban sa paglipat ng init, m2 °C/W.
Tandaan na sa kaso ng isang homogenous na single-layer floor covering, ang heat transfer resistance Ro ay inversely proportional sa heat transfer coefficient ng non-insulated floor material sa lupa.
Kapag kinakalkula ang pagkawala ng init sa pamamagitan ng isang uninsulated floor, isang pinasimple na diskarte ang ginagamit, kung saan ang halaga (1+ β) n = 1. Ang pagkawala ng init sa pamamagitan ng sahig ay karaniwang isinasagawa sa pamamagitan ng pag-zoning sa lugar ng paglipat ng init. Ito ay dahil sa natural na heterogeneity ng mga patlang ng temperatura ng lupa sa ilalim ng kisame.
Ang pagkawala ng init mula sa isang uninsulated floor ay tinutukoy nang hiwalay para sa bawat dalawang metrong zone, na binibilang simula sa panlabas na pader mga gusali. Karaniwang isinasaalang-alang ang kabuuang apat na tulad na mga piraso na 2 m ang lapad, na isinasaalang-alang ang temperatura ng lupa sa bawat zone upang maging pare-pareho. Kasama sa ikaapat na zone ang buong ibabaw ng uninsulated floor sa loob ng mga hangganan ng unang tatlong guhit. Ang paglaban sa paglipat ng init ay ipinapalagay: para sa 1st zone R1=2.1; para sa 2nd R2=4.3; ayon sa pagkakabanggit para sa ikatlo at ikaapat na R3=8.6, R4=14.2 m2*оС/W.
Fig.1. Pag-zone sa ibabaw ng sahig sa lupa at katabing recessed wall kapag kinakalkula ang pagkawala ng init
Sa kaso ng mga recessed room na may ground base floor: ang lugar ng unang zone na katabi ng ibabaw ng dingding ay isinasaalang-alang nang dalawang beses sa mga kalkulasyon. Ito ay lubos na nauunawaan, dahil ang pagkawala ng init ng sahig ay summed up sa pagkawala ng init sa katabing patayong nakapaloob na mga istruktura ng gusali.
Ang pagkalkula ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng sahig ay isinasagawa para sa bawat zone nang hiwalay, at ang mga resulta na nakuha ay summarized at ginagamit para sa thermal engineering na pagbibigay-katwiran ng disenyo ng gusali. Ang pagkalkula para sa mga zone ng temperatura ng mga panlabas na dingding ng mga recessed room ay isinasagawa gamit ang mga formula na katulad ng mga ibinigay sa itaas.
Sa mga kalkulasyon ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng isang insulated na sahig (at ito ay isinasaalang-alang kung ang disenyo nito ay naglalaman ng mga layer ng materyal na may thermal conductivity na mas mababa sa 1.2 W/(m °C)), ang halaga ng heat transfer resistance ng isang non- Ang insulated floor sa lupa ay tumataas sa bawat kaso sa pamamagitan ng heat transfer resistance ng insulating layer:
Rу.с = δу.с / λу.с,
saan δу.с– kapal ng insulating layer, m; λу.с– thermal conductivity ng insulating layer material, W/(m °C).
Naglo-load...
