Bij het construeren van processen op een i - d diagram en het selecteren ervan technologisch schema luchtbehandeling, het is noodzakelijk om te streven naar een rationeel gebruik van energie, het economisch gebruik van koude, warmte, elektriciteit en water te garanderen en de bouwruimte te besparen die door apparatuur wordt ingenomen. Voor dit doel is het noodzakelijk om de mogelijkheid te analyseren om kunstmatige koeling te besparen door het gebruik van direct en indirect verdampingskoeling lucht, het gebruik van een circuit met warmteregeneratie uit afgevoerde lucht en warmteterugwinning uit secundaire bronnen, indien nodig, het gebruik van eerste en tweede luchtrecirculatie, een bypasscircuit, evenals gecontroleerde processen in warmtewisselaars.
Recirculatie wordt gebruikt in ruimtes met een aanzienlijk overschot aan warmte, wanneer het toevoerluchtdebiet dat is bepaald om overtollige warmte af te voeren groter is dan benodigde verbruik buitenlucht. In het warme seizoen van het jaar maakt recirculatie het mogelijk om de koudekosten te verlagen in vergelijking met een direct-flow-schema met dezelfde productiviteit, als de enthalpie van de buitenlucht hoger is dan de enthalpie van de verwijderde lucht, en ook om de tweede verwarming nodig. IN koude periode- de warmtekosten voor het verwarmen van de buitenlucht aanzienlijk verlagen. Bij gebruik van verdampingskoeling, wanneer de enthalpie van de buitenlucht lager is dan die van de binnen- en afvoerlucht, is recirculatie niet praktisch. De beweging van recirculatielucht door een netwerk van luchtkanalen gaat altijd gepaard met extra energiekosten en vereist een bouwvolume om recirculatieluchtkanalen te huisvesten. Recirculatie is aan te raden als de kosten van ontwerp en werking lager zijn dan de daaruit voortvloeiende besparingen op het gebied van warmte en koude. Daarom moet u er bij het bepalen van het toevoerluchtdebiet altijd naar streven om dit dichter bij de minimaal vereiste waarde van de buitenlucht te brengen, door het juiste luchtverdelingsschema in de kamer en het type luchtverdeler toe te passen en dienovereenkomstig een directe stroom te gebruiken. schema. Recirculatie is ook niet verenigbaar met warmteterugwinning uit afvoerlucht. Om het warmteverbruik voor het verwarmen van de buitenlucht tijdens het koude seizoen te verminderen, is het noodzakelijk om de mogelijkheid te analyseren om secundaire warmte te gebruiken uit bronnen met een laag potentieel, namelijk: de warmte van afvoerlucht, uitlaatgassen van warmtegeneratoren en technologische apparatuur, condensatiewarmte koelmachines, hitte van verlichtingsarmaturen, hitte afvalwater enz. Warmtewisselaars voor het regenereren van de warmte van de afgevoerde lucht maken het bovendien mogelijk om het koudeverbruik enigszins te verminderen warme tijd jaar in gebieden met een warm klimaat.
Te doen juiste keuze, moet u de mogelijke luchtbehandelingsschema's en hun kenmerken kennen. Laten we het meest overwegen eenvoudige processen veranderingen in de airconditioning en de volgorde ervan in centrale airconditioners die één grote kamer bedienen.
De bepalende modus voor het kiezen van een verwerkingsstroomschema en het bepalen van de prestaties van een airconditioningsysteem is doorgaans de warme periode van het jaar. In het koude seizoen streven ze ernaar de vastgestelde toevoerluchtstroom op peil te houden warme periode jaar, en luchtbehandelingsprogramma.
Tweetraps verdampingskoeling
De natteboltemperatuur van de hoofdluchtstroom na koeling in de oppervlaktewarmtewisselaar met indirecte verdampingskoeling is lager dan de natteboltemperatuur van de buitenlucht als natuurlijke limiet voor verdampingskoeling. Daarom kunnen bij daaropvolgende verwerking van de hoofdstroom in een contactapparaat met behulp van de directe verdampingskoelingsmethode lagere luchtparameters worden verkregen vergeleken met de natuurlijke limiet. Dit schema van opeenvolgende luchtbehandeling van de hoofdluchtstroom door indirecte en directe verdampingskoeling wordt tweetraps verdampingskoeling genoemd. De lay-out van de centrale airconditioningapparatuur, die overeenkomt met tweetraps verdampingsluchtkoeling, wordt weergegeven in figuur 5.7 a. Het wordt ook gekenmerkt door de aanwezigheid van twee luchtstromen: hoofd- en hulpstromen. Buiten lucht meer hebben lage temperatuur natteboltemperatuur dan de binnenlucht in de onderhoudsruimte de hoofdairconditioner binnenkomt. In de eerste luchtkoeler wordt gekoeld door middel van indirecte verdampingskoeling. Vervolgens komt het in de adiabatische bevochtigingsunit terecht, waar het wordt gekoeld en bevochtigd. Verdampingskoeling van water dat door de oppervlakteluchtkoelers van de hoofdairconditioner circuleert, wordt uitgevoerd wanneer het wordt verneveld in de adiabatische bevochtigingseenheid in de hulpstroom. Circulatiepomp haalt water uit het carter van de adiabatische bevochtigingsunit van de hulpstroom en levert dit aan de luchtkoelers van de hoofdstroom om vervolgens in de hulpstroom te spuiten. Het waterverlies door verdamping in de hoofd- en hulpstromen wordt aangevuld via vlotterkleppen. Na twee fasen van koeling wordt lucht naar de kamer gevoerd.
extra voor auto. certificaat Kl, V 60 b 3/04 210627 22) Verklaard op 01/03/7 door samen te voegen met de aanvraag 3) Prioriteit van de regering van het Ministerial Committee for Isolation Discoveries Bulletin van de USSR 47 3) Gepubliceerd op 25/1/629, 113/ 06/628.) Datum van publicatie van de beschrijving O 3 O 3 ) Uitvinder V.V Utkin Gespecialiseerd ontwerp baro voor speciale rupstrekkers van klasse 2G-tractie (54) AIRCONDITIONER TWEEFASE VERDAMPERS 1e KOELING 11 En schuimverbrandende militaire uitrusting in hitte overdracht Echter 10 efficiëntie verdamperkamer voor halzen in de warmtewisselaar De uitvinding betreft voertuigen Bekende dual-evaporation airconditioners koelen, een soda-lucht warmtewisselaar en een krachtkamer voor koeling, een waterwisselaar gemaakt waarbij luchttoevoer vanuit de warmtewisselaar wordt toegevoerd Om deze koeling te vergroten is de watertoevoer voorzien van een kanaal voor de toevoer van lucht externe omgeving , gescheiden door een golfvormig schot van het luchttoevoerkanaal van de warmtewisselaar, waarbij beide kanalen taps toelopen in de richting van het inlaatgat van de mondstukkamer. Figuur 1 toont de voorgestelde airconditioner, een langsdoorsnede; op afb. 2 - doorsnede langs A-A in Fig. 1. De airconditioner bestaat uit een ventilator 1 aangedreven door een motor 2; een water-lucht-warmtewisselaar 3 en een mondstukkamer 4 uitgerust met een druppelvanger 5. In de mondstukkamer 4 zijn twee rijen mondstukken 6 geïnstalleerd. De mondstukkamer heeft een inlaat 7 en een uitlaat 8 en een luchtkanaal 9. Om water in de eerste fase te laten circuleren, is coaxiaal met de motor een waterpomp 10 geïnstalleerd, die water via pijpleidingen 11 en 12 van tank 13 naar injectoren 6 levert. In de tweede fase van de airconditioner wordt een waterpomp 14 geïnstalleerd, die via pijpleidingen 15 en 16 water vanuit de tank 17 naar de sproei-inrichting 18 toevoert, die de geïrrigeerde toren 19 bevochtigt. Hier is ook een druppelvanger 20 geïnstalleerd. Wanneer de airconditioner in werking is, drijft ventilator 1 lucht door warmtewisselaar 3, terwijl de lucht afkoelt, en een deel ervan wordt naar de tweede trap (hoofdstroom) geleid, en een deel via kanaal 9 naar de sproeierkamer 4. Kanaal 9 is soepel taps toelopend naar de inlaatopening van de mondstukkamer, waardoor de stroomsnelheid toeneemt in de spleten 21 tussen kanaal 9 en door de inlaatopening van kamer 7 buitenlucht wordt aangezogen waardoor de massa van de hulpstroom toeneemt, waardoor Nadat het door kamer 4 is gegaan, wordt het via opening 8 in de atmosfeer vrijgegeven. De hoofdstroom in de tweede fase gaat door de irrigatielaagtoren 19, waar deze bovendien wordt gekoeld en bevochtigd en door de druppeleliminator 20 naar de servicekamer wordt geleid. Het water dat in de eerste trap circuleert, wordt verwarmd in de warmtewisselaar 3, gekoeld in de spuitmondkamer 4, gescheiden in de druppelvanger 5 en stroomt via gat 22 terug in de tank 13. Het water in de tweede trap na irrigatie van de toren 19 en scheiding in de druppeleliminator 20 via het gat 28 stroomt in tank 17. Conclusie 1, Tweetraps airconditioner met verdampingskoeling, voornamelijk voor. 4. Voertuig met een water-lucht-warmtewisselaar en een mondstukkamer voor het koelen van het binnenkomende water: de warmtewisselaar, gemaakt met een luchttoevoerkanaal vanaf de warmtewisselaar, behalve dat, om de efficiëntie van de verdampingskoeling te vergroten, de mondstukkamer voor het koelen van de binnenkomende waterwarmtewisselaar 10 is uitgerust met een kanaal voor de toevoer van lucht uit de externe omgeving, gescheiden door een scheidingswand van het kanaal voor de toevoer van lucht uit de warmtewisselaar, en beide kanalen lopen taps toe naar de 15e inlaat van de kamer . 2. De airconditioner volgens punt 1, behalve dat de scheidingswand golvend is.
Bied
1982106, 03.01.1974
GESPECIALISEERD ONTWERPBUREAU VOOR SPECIALE TRACTORTRACTOREN VAN 2T VERKEERKLASSE
UTKIN VLADIMIR VIKTOROVICH
IPC / Tags
Linkcode
Tweetraps airconditioner met verdampingskoeling
Soortgelijke patenten
13 - 15 warmtewisselaars 10 - 12 zijn verbonden met holte A van de afvoerkamer 16, waarvan holte B door een pijpleiding 17 is verbonden met het Kingston-kanaal 3. Het verdeelstuk 6 is hydraulisch verbonden met de tank 18, die is verbonden door een pijpleiding 19 naar de afvoerkamer 16, die een buitenboordgat 20 en een gat 21 in de scheidingswand tussen de holtes A en B heeft. Het systeem werkt als volgt. De koelpomp 4 ontvangt water dat de zeekist 3 binnenkomt via de springer 2 vanuit de zee borstkas 1, en voert deze via drukleidingen 5 en 7 - 9 via het verdeelstuk 6 naar warmtewisselaars 10 - 12, van waaruit verwarmd water via afvoerleidingen 13 - 15 holte A van afvoerkamer 16 binnenkomt. Wanneer holte A is gevuld, wordt water stroomt door gat 21 in...
Dit komt door thermische straling die rechtstreeks van het oppervlak van de verwarmde strip komt werkoppervlak koelkast boven en onder het bewerkte metaal met maximum hoekcoëfficiënten straling, Fig. 1 toont een apparaat voor het koelen van een holte in een thermische oven, sectie B-B in figuur 2; en Fig. 2 convectieve koelkamer langs de strip, sectie A-A in figuur 1; Fig. 3 toont het ontwerp van een ringvormig gasmondstuk De inrichting voor het koelen van strip 1 die langs rollen 2 beweegt, wordt geïnstalleerd in een thermische eenheid na stralingskoelkamer 3 en wordt afgedicht wanneer de strip naar buiten komt met een sluiter 4. Aan beide zijden van de buis. strip wordt verwerkt, er zijn cilindrische watergekoelde oppervlakken 5, Circulatieventilator 6...
6 met koelers 7 en 8 olie en zoetwater en aftakking 9 met inlaatluchtkoeler 10 en geluiddemper 11. Water uit aftakking 6 wordt afgevoerd via de aftapsluitsteen 12, en van aftakking 9 via pijp 13 naar de zijpijp 14 van geluiddemper 11. Automatische hydraulische weerstand 15 geïnstalleerd op aftakking 6 bestaat uit een behuizing 16 met een variabel booroppervlak, een kegelvormige plaat 17 met een stang 18, een geleidingsbus 19, bevestigd aan de behuizing 16 door middel van stutten 20, een veer 21 en stelmoeren 22. Het systeem werkt als volgt pomp 4 zuigt water door de ontvangende buitenboordkraan 2 en filter 3 en pompt dit via aftakking 6 naar olie- en zoetwaterkoelers 7 en 8. Via een andere parallelle aftakking 9 wordt water aan de koeler toegevoerd...
In de moderne klimaatbeheersingstechnologie wordt veel aandacht besteed aan de energie-efficiëntie van apparatuur. Dit verklaart de stijging de laatste tijd belangstelling voor waterverdampingskoelsystemen op basis van indirecte verdampingswarmtewisselaars (indirecte verdampingskoelsystemen). Waterverdampingskoelsystemen kunnen dat wel zijn effectieve oplossing voor veel regio's van ons land, waarvan het klimaat wordt gekenmerkt door een relatief lage luchtvochtigheid. Water als koelmiddel is uniek: het heeft een hoge warmtecapaciteit en latente verdampingswarmte, is onschadelijk en toegankelijk. Bovendien is water goed bestudeerd, waardoor het gedrag ervan in verschillende technische systemen redelijk nauwkeurig kan worden voorspeld.
Kenmerken van koelsystemen met indirecte verdampingswarmtewisselaars
Belangrijkste kenmerk en het voordeel van indirecte verdampingssystemen is het vermogen om de lucht af te koelen tot een temperatuur onder de natteboltemperatuur. De technologie van conventionele verdampingskoeling (in adiabatische luchtbevochtigers), wanneer water in de luchtstroom wordt geïnjecteerd, verlaagt dus niet alleen de luchttemperatuur, maar verhoogt ook het vochtgehalte ervan. In dit geval is de proceslijn op het I d-diagram nat lucht stroomt adiabatisch, en de minimaal mogelijke temperatuur komt overeen met punt “2” (Fig. 1).In indirecte verdampingssystemen kan de lucht worden gekoeld tot punt “3” (Fig. 1). Het proces in het diagram gaat in dit geval verticaal naar beneden langs de lijn van constant vochtgehalte. Hierdoor is de resulterende temperatuur lager en neemt het vochtgehalte van de lucht niet toe (blijft constant).
Bovendien hebben waterverdampingssystemen het volgende positieve eigenschappen:
- Mogelijkheid tot gecombineerde productie van gekoelde lucht en koud water.
- Laag stroomverbruik. De belangrijkste verbruikers van elektriciteit zijn ventilatoren en waterpompen.
- Hoge betrouwbaarheid door de afwezigheid van complexe machines en het gebruik van een niet-agressieve werkvloeistof: water.
- Ecologische netheid: laag geluids- en trillingsniveau, niet-agressieve werkvloeistof, lage milieu-impact van de industriële productie van het systeem vanwege de lage arbeidsintensiteit van de productie.
- Eenvoud ontwerp en relatief lage kosten, geassocieerd met het ontbreken van strikte eisen aan de dichtheid van het systeem en de afzonderlijke componenten ervan, de afwezigheid van complexe en dure machines (koelcompressoren), kleine overmatige druk in de cyclus, een laag metaalverbruik en de mogelijkheid van wijdverbreid gebruik van kunststoffen.
Koelsystemen die gebruik maken van het effect van warmteabsorptie tijdens de verdamping van water zijn al heel lang bekend. Op dit moment zijn waterverdampingskoelsystemen echter niet wijdverspreid genoeg. Bijna de hele niche van industriële en huishoudelijke koelsystemen in het gebied van gematigde temperaturen is gevuld met.
Deze situatie houdt uiteraard verband met problemen bij de werking van waterverdampingssystemen negatieve temperaturen en hun ongeschiktheid voor gebruik bij hoge relatieve vochtigheid van de buitenlucht. Het werd ook beïnvloed door het feit dat de belangrijkste apparaten van dergelijke systemen (koeltorens, warmtewisselaars), die eerder werden gebruikt, grote afmetingen, gewicht en andere nadelen hadden die verband hielden met het werken in omstandigheden met een hoge luchtvochtigheid. Bovendien hadden ze een waterbehandelingssysteem nodig.
Dankzij de technologische vooruitgang zijn tegenwoordig echter zeer efficiënte en compacte koeltorens wijdverspreid geworden, die water kunnen koelen tot temperaturen die slechts 0,8 ... 1,0 ° C verschillen van de temperatuur die de koeltoren binnenkomt. luchtstroom door een natte thermometer.
Hierbij is het bijzonder vermeldenswaard de koeltorens van de bedrijven Muntes en SRH-Lauer. Een dergelijk laag temperatuurverschil werd voornamelijk bereikt door origineel ontwerp koeltorensproeiers met unieke eigenschappen— goede bevochtigbaarheid, produceerbaarheid, compactheid.
Beschrijving van het indirecte verdampingskoelsysteem
In een indirect verdampingskoelsysteem wordt atmosferische lucht uit omgeving met parameters die overeenkomen met punt “0” (Fig. 4), wordt door een ventilator in het systeem gepompt en bij constant vochtgehalte gekoeld in een indirecte verdampingswarmtewisselaar.Na de warmtewisselaar wordt de hoofdluchtstroom in tweeën verdeeld: hulp- en werkstroom, gericht op de consument.
De hulpstroom speelt tegelijkertijd de rol van zowel een koelere als een gekoelde stroom - na de warmtewisselaar wordt deze teruggeleid naar de hoofdstroom (Fig. 2).
Tegelijkertijd wordt water aan de hulpstroomkanalen toegevoerd. Het doel van het leveren van water is om de stijging van de luchttemperatuur te “vertragen” als gevolg van de parallelle bevochtiging: zoals bekend kan dezelfde verandering in thermische energie worden bereikt door alleen de temperatuur te veranderen of door tegelijkertijd de temperatuur en de vochtigheid te veranderen. Wanneer de hulpstroom wordt bevochtigd, wordt daarom dezelfde warmte-uitwisseling bereikt door een kleinere temperatuurverandering.
Bij indirecte verdampingswarmtewisselaars van een ander type (Fig. 3) wordt de hulpstroom niet naar de warmtewisselaar geleid, maar naar de koeltoren, waar het water afkoelt dat door de indirecte verdampingswarmtewisselaar circuleert: het water wordt daarin verwarmd door de hoofdstroom en gekoeld in de koeltoren dankzij de hulpstroom. Water beweegt langs het circuit met behulp van een circulatiepomp.
Berekening van indirecte verdampingswarmtewisselaar
Om de cyclus van een indirect verdampingskoelsysteem met circulerend water te berekenen, zijn de volgende initiële gegevens vereist:- φ ос — relatieve vochtigheid van de omgevingslucht, %;
- t ос — omgevingsluchttemperatuur, ° C;
- ∆t x - temperatuurverschil aan het koude uiteinde van de warmtewisselaar, ° C;
- ∆t m - temperatuurverschil aan het warme uiteinde van de warmtewisselaar, ° C;
- ∆t wgr - het verschil tussen de temperatuur van het water dat de koeltoren verlaat en de temperatuur van de lucht die eraan wordt toegevoerd volgens de natte thermometer, ° C;
- ∆t min - minimaal temperatuurverschil (temperatuurverschil) tussen de stromen in de koeltoren (∆t min<∆t wгр), ° С;
- G r — door de consument vereiste massale luchtstroom, kg/s;
- η in — ventilatorefficiëntie;
- ∆P in - drukverlies in de apparaten en leidingen van het systeem (vereiste ventilatordruk), Pa.
De berekeningsmethodiek is gebaseerd op de volgende aannames:
- Er wordt aangenomen dat warmte- en massaoverdrachtsprocessen evenwicht zijn,
- Er zijn geen externe warmte-instromen in alle delen van het systeem,
- De luchtdruk in het systeem is gelijk aan de atmosferische druk (lokale veranderingen in de luchtdruk als gevolg van de injectie door een ventilator of het passeren van aerodynamische weerstand zijn verwaarloosbaar, wat het mogelijk maakt om het Id-diagram van vochtige lucht te gebruiken voor de atmosferische druk gedurende het hele systeem. berekening van het systeem).
De procedure voor de technische berekening van het beschouwde systeem is als volgt (Figuur 4):
1. Met behulp van het I d-diagram of met behulp van het programma voor het berekenen van vochtige lucht worden aanvullende parameters van de omgevingslucht bepaald (punt “0” in figuur 4): specifieke enthalpie van lucht i 0, J/kg en vochtgehalte d 0 , kg/kg.
2. De toename van de specifieke luchtenthalpie in de ventilator (J/kg) is afhankelijk van het type ventilator. Als de ventilatormotor niet door de hoofdluchtstroom wordt geblazen (gekoeld), dan:
Als het circuit een kanaalventilator gebruikt (wanneer de elektromotor wordt gekoeld door de hoofdluchtstroom), dan:
Waar:
η dv — rendement van de elektromotor;
ρ 0 — luchtdichtheid bij de ventilatorinlaat, kg/m 3
Waar:
B 0 — barometrische omgevingsdruk, Pa;
R in is de gasconstante van lucht, gelijk aan 287 J/(kg.K).
3. Specifieke luchtenthalpie na de ventilator (punt “1”), J/kg.
ik 1 = ik 0 +∆i in; (3)
Omdat het “0-1”-proces plaatsvindt bij een constant vochtgehalte (d 1 =d 0 =const), bepalen we met behulp van de bekende φ 0, t 0, i 0, i 1 de luchttemperatuur t1 na de ventilator (punt “1”).
4. Het dauwpunt van de omgevingslucht t dauw, °C, wordt bepaald op basis van de bekende φ 0, t 0.
5. Psychrometrisch temperatuurverschil van de hoofdstroomlucht bij de uitlaat van de warmtewisselaar (punt “2”) ∆t 2-4, °C
∆t 2-4 =∆t x +∆t wgr; (4)
Waar:
∆t x wordt toegewezen op basis van specifieke bedrijfsomstandigheden in het bereik ~ (0,5…5,0), °C. Houd er rekening mee dat kleine waarden van ∆t x relatief grote afmetingen van de warmtewisselaar met zich meebrengen. Om kleine waarden van ∆t x te garanderen, is het noodzakelijk om zeer efficiënte warmteoverdrachtsoppervlakken te gebruiken;
∆t wgr wordt geselecteerd in het bereik (0,8…3,0), °C; Lagere waarden van ∆t wgr moeten worden genomen als het nodig is om de laagst mogelijke koudwatertemperatuur in de koeltoren te verkrijgen.
6. Wij aanvaarden dat het proces van het bevochtigen van de hulpluchtstroom in de koeltoren vanuit toestand “2-4”, met voldoende nauwkeurigheid voor technische berekeningen, verloopt langs de lijn i 2 =i 4 =const.
In dit geval bepalen we, als we de waarde van ∆t 2-4 kennen, de temperaturen t 2 en t 4, respectievelijk punten “2” en “4”, °C. Om dit te doen, zullen we een lijn i=const vinden zodat tussen punt “2” en punt “4” het temperatuurverschil de gevonden ∆t 2-4 is. Punt “2” bevindt zich op het snijpunt van de lijnen i 2 =i 4 =const en constant vochtgehalte d 2 =d 1 =d OS. Punt “4” bevindt zich op het snijpunt van de lijn i 2 =i 4 =const en de curve φ 4 = 100% relatieve vochtigheid.
Met behulp van de bovenstaande diagrammen bepalen we dus de resterende parameters op de punten "2" en "4".
7. Bepaal t 1w - de watertemperatuur aan de uitlaat van de koeltoren, op punt “1w”, °C. In de berekeningen kunnen we de verwarming van het water in de pomp verwaarlozen, daarom zal het water bij de ingang van de warmtewisselaar (punt "1w") dezelfde temperatuur t 1w hebben
t 1w =t 4 +.∆t wgr; (5)
8. t 2w - watertemperatuur na de warmtewisselaar bij de inlaat van de koeltoren (punt “2w”), °C
t 2w =t 1 -.∆t m; (6)
9. De temperatuur van de lucht die vanuit de koeltoren in de omgeving wordt afgevoerd (punt “5”) t 5 wordt bepaald door de grafisch-analytische methode met behulp van een i d-diagram (met groot gemak kan een set Q t- en it-diagrammen worden gebruikt, maar ze komen minder vaak voor, daarom werd in dit i d-diagram gebruikt bij de berekeningen). De gespecificeerde methode is als volgt (Fig. 5):
- punt “1w”, dat de toestand van het water bij de inlaat van de warmtewisselaar met indirecte verdamping karakteriseert, met de specifieke enthalpiewaarde van punt “4”, wordt op de isotherm t 1w geplaatst, gescheiden van de isotherm t 4 op een afstand ∆t wgr .
- Vanaf het punt “1w” langs de isenthalp tekenen we het segment “1w - p” zodat t p = t 1w - ∆t min.
- Wetende dat het proces van het verwarmen van de lucht in de koeltoren plaatsvindt bij φ = const = 100%, construeren we een raaklijn aan φ pr = 1 vanuit punt “p” en verkrijgen we het raakpunt “k”.
- Vanaf het raakpunt “k” langs de isenthalpe (adiabatisch, i=const) plotten we het segment “k - n” zodat t n = t k + ∆t min. Hierdoor wordt een minimaal temperatuurverschil tussen het gekoelde water en de hulpstroomlucht in de koeltoren gegarandeerd (ingesteld). Dit temperatuurverschil garandeert de werking van de koeltoren in de ontwerpmodus.
- We trekken een rechte lijn van punt “1w” door punt “n” totdat deze de rechte lijn t=const= t 2w snijdt. We krijgen punt “2w”.
- Vanaf punt “2w” trekken we een rechte lijn i=const totdat deze snijdt met φ pr =const=100%. We krijgen punt “5”, dat de toestand van de lucht aan de uitlaat van de koeltoren karakteriseert.
- Met behulp van het diagram bepalen we de gewenste temperatuur t5 en andere parameters van punt “5”.
10. We stellen een systeem van vergelijkingen samen om de onbekende massastroomsnelheden van lucht en water te vinden. Thermische belasting van de koeltoren door hulpluchtstroom, W:
Q gr =G in (i 5 - i 2); (7)
Q wgr =G ow C pw (t 2w - t 1w); (8)
Waar:
C pw is de soortelijke warmtecapaciteit van water, J/(kg.K).
Thermische belasting van de warmtewisselaar langs de hoofdluchtstroom, W:
Q mo =G o (i 1 - i 2); (9)
Thermische belasting van de warmtewisselaar door waterstroom, W:
Q wmo =G ow C pw (t 2w - t 1w) ; (10)
Materiaalbalans per luchtstroom:
G o =G in +Gp; (11)
Warmtebalans voor koeltoren:
Qgr =Qwgr; (12)
De warmtebalans van de warmtewisselaar als geheel (de hoeveelheid warmte die door elke stroom wordt overgedragen is hetzelfde):
Qwmo =Qmo; (13)
Gecombineerde thermische balans van de koeltoren en waterwarmtewisselaar:
Qwgr =Qwmo; (14)
11. Door vergelijkingen van (7) tot (14) samen op te lossen, verkrijgen we de volgende afhankelijkheden:
massale luchtstroom langs de hulpstroom, kg/s:
massale luchtstroom langs de hoofdluchtstroom, kg/s:
Go = Gp; (16)
Massastroom water door de koeltoren langs de hoofdstroom, kg/s:
12. De hoeveelheid water die nodig is om het watercircuit van de koeltoren te vullen, kg/s:
G wn =(d 5 -d 2)G in; (18)
13. Het stroomverbruik tijdens de cyclus wordt bepaald door het vermogen dat aan de ventilatoraandrijving wordt besteed, W:
N in =G o ∆i in; (19)
Zo zijn alle parameters gevonden die nodig zijn voor structurele berekeningen van de elementen van het indirecte verdampingsluchtkoelsysteem.
Merk op dat de werkstroom van gekoelde lucht die aan de consument wordt geleverd (punt “2”) extra kan worden gekoeld, bijvoorbeeld door adiabatische bevochtiging of een andere methode. Als voorbeeld in afb. 4 geeft het punt “3*” aan, wat overeenkomt met adiabatische bevochtiging. In dit geval vallen de punten “3*” en “4” samen (Fig. 4).
Praktische aspecten van indirecte verdampingskoelsystemen
Op basis van de praktijk van het berekenen van indirecte verdampingskoelsystemen moet worden opgemerkt dat het hulpdebiet in de regel 30-70% van de hoofdstroom bedraagt en afhangt van het potentiële koelvermogen van de aan het systeem toegevoerde lucht.Als we koeling door adiabatische en indirecte verdampingsmethoden vergelijken, dan blijkt uit het I d-diagram dat in het eerste geval lucht met een temperatuur van 28 ° C en een relatieve vochtigheid van 45% kan worden gekoeld tot 19,5 ° C , terwijl in het tweede geval - tot 15°C (Fig. 6).
"Pseudo-indirecte" verdamping
Zoals hierboven vermeld, kan een indirect verdampingskoelsysteem lagere temperaturen bereiken dan een traditioneel adiabatisch bevochtigingssysteem. Het is ook belangrijk om te benadrukken dat het vochtgehalte van de gewenste lucht niet verandert. Soortgelijke voordelen ten opzichte van adiabatische bevochtiging kunnen worden bereikt door de introductie van een extra luchtstroom.
Er zijn momenteel weinig praktische toepassingen van indirecte verdampingskoelsystemen. Er zijn echter apparaten verschenen met een vergelijkbaar, maar iets ander werkingsprincipe: lucht-lucht-warmtewisselaars met adiabatische bevochtiging van de buitenlucht (systemen van “pseudo-indirecte” verdamping, waarbij de tweede stroom in de warmtewisselaar niet een of andere is bevochtigd deel van de hoofdstroom, maar een ander, volledig onafhankelijk circuit).
Dergelijke apparaten worden gebruikt in systemen met een grote hoeveelheid gerecirculeerde lucht die moet worden gekoeld: in airconditioningsystemen voor treinen, auditoria voor verschillende doeleinden, dataverwerkingscentra en andere faciliteiten.
Het doel van de implementatie ervan is om de bedrijfstijd van energie-intensieve compressorkoelapparatuur zoveel mogelijk te verkorten. In plaats daarvan wordt bij buitentemperaturen tot 25°C (en soms hoger) gebruik gemaakt van een lucht-lucht warmtewisselaar, waarbij de gerecirculeerde ruimtelucht wordt gekoeld door de buitenlucht.
Voor een grotere efficiëntie van het apparaat wordt de buitenlucht voorbevochtigd. In complexere systemen wordt bevochtiging ook uitgevoerd tijdens het warmtewisselingsproces (waterinjectie in de kanalen van de warmtewisselaar), wat de efficiëntie ervan verder verhoogt.
Dankzij het gebruik van dergelijke oplossingen wordt het huidige energieverbruik van het airconditioningsysteem met wel 80% verminderd. Het jaarlijkse energieverbruik is afhankelijk van het klimaatgebied waarin het systeem gemiddeld werkt; het wordt met 30-60% verminderd.
Yuri Khomutsky, technisch redacteur van het tijdschrift Climate World
Het artikel maakt gebruik van de methodologie van MSTU. N. E. Bauman voor het berekenen van het indirecte verdampingskoelsysteem.
Ecologie van consumptie. De geschiedenis van de airconditioner met directe verdampingskoeling. Verschillen tussen directe en indirecte koeling. Toepassingsmogelijkheden voor verdampingsairconditioners
Luchtkoeling en bevochtiging door middel van verdampingskoeling is een volledig natuurlijk proces waarbij water als koelmedium wordt gebruikt en de warmte effectief in de atmosfeer wordt afgevoerd. Er worden eenvoudige wetten gebruikt: wanneer een vloeistof verdampt, wordt warmte geabsorbeerd of komt er koude vrij. De verdampingsefficiëntie neemt toe met toenemende luchtsnelheid, wat wordt verzekerd door de geforceerde circulatie van de ventilator.
De temperatuur van droge lucht kan aanzienlijk worden verlaagd door de faseverandering van vloeibaar water naar damp, en dit proces vereist aanzienlijk minder energie dan compressiekoeling. In zeer droge klimaten heeft verdampingskoeling ook het voordeel dat het de luchtvochtigheid verhoogt bij het conditioneren ervan, waardoor de inzittenden zich comfortabeler voelen. In tegenstelling tot dampcompressiekoeling heeft het echter een constante waterbron nodig en verbruikt het dit tijdens bedrijf voortdurend.
Geschiedenis van ontwikkeling
Door de eeuwen heen hebben beschavingen originele methoden gevonden om de hitte in hun territoria te bestrijden. Een vroege vorm van koelsysteem, de "windcatcher", werd vele duizenden jaren geleden uitgevonden in Perzië (Iran). Het was een systeem van windschachten op het dak die de wind opvingen, door het water voerden en gekoelde lucht naar binnen bliezen. Het is opmerkelijk dat veel van deze gebouwen ook binnenplaatsen hadden met grote watervoorraden, dus als er geen wind was, verdampte als gevolg van het natuurlijke proces van waterverdamping het water op de binnenplaats door naar boven stijgende warme lucht, waarna de reeds gekoelde lucht stroomde door het gebouw. Tegenwoordig heeft Iran windvangers vervangen door verdampingskoelers en gebruikt deze op grote schaal, en de markt bereikt, vanwege het droge klimaat, een omzet van 150.000 verdampers per jaar.
In de VS was de verdampingskoeler in de twintigste eeuw het onderwerp van talrijke patenten. Velen van hen hebben sinds 1906 het gebruik van houtkrullen voorgesteld als pakking die grote hoeveelheden water transporteert in contact met bewegende lucht en intense verdamping ondersteunt. Het standaardontwerp, zoals weergegeven in het patent uit 1945, omvat een waterreservoir (meestal uitgerust met een vlotter om het niveau aan te passen), een pomp om water door de houtsnippers te laten circuleren en een ventilator om lucht door de pads in de lucht te blazen. woonruimtes. Dit ontwerp en deze materialen blijven een hoofdbestanddeel van de verdampingskoelertechnologie in het zuidwesten van de Verenigde Staten. In deze regio worden ze bovendien gebruikt om de luchtvochtigheid te verhogen.
Verdampingskoeling was gebruikelijk in vliegtuigmotoren uit de jaren dertig, zoals de motor van het Beardmore Tornado-luchtschip. Dit systeem werd gebruikt om de radiator te verminderen of volledig te elimineren, wat anders een aanzienlijke aerodynamische weerstand zou veroorzaken. In deze systemen werd het water in de motor onder druk gehouden met behulp van pompen die het mogelijk maakten het te verwarmen tot temperaturen boven de 100°C, aangezien het werkelijke kookpunt afhankelijk is van de druk. Oververhit water werd door een mondstuk op een open pijp gespoten, waar het onmiddellijk verdampte en zijn warmte ontving. Deze pijpen kunnen onder het oppervlak van het vliegtuig worden geplaatst om nulweerstand te creëren.
Op sommige voertuigen zijn externe verdampingskoelunits geïnstalleerd om het interieur te koelen. Ze werden vaak verkocht als extra accessoires. Het gebruik van verdampingskoeling in auto's ging door totdat airconditioning met dampcompressie wijdverspreid werd.
Verdampingskoeling is een ander principe dan dampcompressiekoelunits, hoewel ze ook verdamping vereisen (verdamping is onderdeel van het systeem). In de dampcompressiecyclus, nadat het koelmiddel in de verdamperspiraal is verdampt, wordt het koelgas gecomprimeerd en gekoeld, waarbij het onder druk condenseert tot een vloeibare toestand. In tegenstelling tot deze cyclus verdampt het water in een verdampingskoeler slechts één keer. Het verdampte water in de koelinrichting wordt afgevoerd naar een ruimte met gekoelde lucht. In een koeltoren wordt het verdampte water door de luchtstroom afgevoerd.
Toepassingen voor verdampingskoeling
Er zijn directe, schuine en tweetraps verdampingsluchtkoeling (direct en indirect). Directe verdampingsluchtkoeling is gebaseerd op een isenthalpisch proces en wordt tijdens het koude seizoen in airconditioners gebruikt; bij warm weer is dit alleen mogelijk als er geen of weinig vocht vrijkomt in de kamer en het lage vochtgehalte van de buitenlucht. Het omzeilen van de irrigatiekamer breidt de reikwijdte van de toepassing enigszins uit.
Directe verdampingskoeling van lucht is raadzaam in droge en warme klimaten in het toevoerventilatiesysteem.
Indirecte verdampingsluchtkoeling wordt uitgevoerd in oppervlakteluchtkoelers. Om het water dat in de oppervlaktewarmtewisselaar circuleert te koelen, wordt een hulpcontactapparaat (koeltoren) gebruikt. Voor indirecte verdampingskoeling van lucht kunt u apparaten van een gecombineerd type gebruiken, waarbij de warmtewisselaar tegelijkertijd beide functies vervult: verwarmen en koelen. Dergelijke apparaten zijn vergelijkbaar met luchtrecuperatieve warmtewisselaars.
Gekoelde lucht stroomt door een groep kanalen, het binnenoppervlak van de tweede groep wordt geïrrigeerd met water dat in de pan stroomt en vervolgens opnieuw besproeid. Bij contact met de afvoerlucht die in de tweede groep kanalen passeert, vindt verdampingskoeling van het water plaats, waardoor de lucht in de eerste groep kanalen wordt gekoeld. Indirecte verdampingsluchtkoeling maakt het mogelijk om de prestaties van een airconditioningsysteem te verminderen in vergelijking met de prestaties met directe verdampingsluchtkoeling en breidt de mogelijkheden van het gebruik van dit principe uit, omdat het vochtgehalte van de toevoerlucht is in het tweede geval lager.
Met tweetraps verdampingskoeling airconditioners maken gebruik van opeenvolgende indirecte en directe verdampingskoeling van de lucht in de airconditioner. In dit geval wordt de installatie voor indirecte verdampingsluchtkoeling aangevuld met een irrigatiemondstukkamer die werkt in de directe verdampingskoelingmodus. Typische sproeimondstukkamers worden in verdampingsluchtkoelsystemen gebruikt als koeltorens. Naast eentraps indirecte verdampingsluchtkoeling is meertraps luchtkoeling mogelijk, waarbij diepere luchtkoeling wordt uitgevoerd - dit is het zogenaamde compressorvrije airconditioningsysteem.
Directe verdampingskoeling (open cyclus) wordt gebruikt om de luchttemperatuur te verlagen met behulp van de soortelijke verdampingswarmte, waardoor de vloeibare toestand van water in een gasvormige toestand verandert. Bij dit proces verandert de energie in de lucht niet. Droge, warme lucht wordt vervangen door koele en vochtige lucht. De warmte uit de buitenlucht wordt gebruikt om water te verdampen.
Indirecte verdampingskoeling (gesloten lus) is een proces dat lijkt op directe verdampingskoeling, maar maakt gebruik van een specifiek type warmtewisselaar. In dit geval komt de vochtige, gekoelde lucht niet in contact met de geconditioneerde omgeving.
Tweetraps verdampingskoeling, of indirect/direct.
Traditionele verdampingskoelers gebruiken slechts een fractie van de energie die nodig is voor dampcompressiekoelunits of adsorptie-airconditioningsystemen. Helaas verhogen ze de luchtvochtigheid tot oncomfortabele niveaus (behalve in zeer droge klimaten). Tweetraps verdampingskoelers verhogen de luchtvochtigheid niet zo veel als standaard eentraps verdampingskoelers.
In de eerste fase van een tweetrapskoeler wordt warme lucht indirect gekoeld zonder de luchtvochtigheid te verhogen (door door een warmtewisselaar te gaan die wordt gekoeld door externe verdamping). In de directe fase stroomt voorgekoelde lucht door een met water doordrenkt kussen, waar het verder wordt afgekoeld en vochtiger wordt. Omdat het proces een eerste voorkoelfase omvat, vereist de directe verdampingsfase minder vochtigheid om de vereiste temperaturen te bereiken. Als gevolg hiervan koelt het proces volgens fabrikanten lucht af met een relatieve vochtigheid variërend van 50 tot 70%, afhankelijk van het klimaat. Ter vergelijking: traditionele koelsystemen verhogen de luchtvochtigheid tot 70 - 80%.
Doel
Bij het ontwerpen van een centraal toevoerventilatiesysteem is het mogelijk om de luchtinlaat uit te rusten met een verdampingssectie en zo de kosten van luchtkoeling tijdens het warme seizoen aanzienlijk te verlagen.
In de koude en overgangsperioden van het jaar, wanneer de lucht wordt verwarmd door toevoerverwarmers van ventilatiesystemen of binnenlucht door verwarmingssystemen, warmt de lucht op en neemt het fysieke vermogen om te assimileren (absorberen) toe, en met toenemende temperatuur - vocht. Of, hoe hoger de luchttemperatuur, hoe meer vocht deze kan opnemen. Wanneer de buitenlucht bijvoorbeeld wordt verwarmd door een verwarming met een ventilatiesysteem van een temperatuur van -22 0 C en een luchtvochtigheid van 86% (buitenluchtparameter voor HP in Kiev), naar +20 0 C - daalt de luchtvochtigheid onder de grenswaarden voor biologische organismen zijn een onaanvaardbare luchtvochtigheid van 5-8%. Een lage luchtvochtigheid heeft een negatieve invloed op de huid en slijmvliezen van mensen, vooral mensen met astma of longziekten. Gestandaardiseerde luchtvochtigheid voor residentiële en administratieve gebouwen: van 30 tot 60%.
Verdampingsluchtkoeling gaat gepaard met het vrijkomen van vocht of een verhoging van de luchtvochtigheid, tot een hoge verzadiging van de luchtvochtigheid van 60-70%.
Voordelen
De mate van verdamping – en dus de warmteoverdracht – hangt af van de natteboltemperatuur buiten, die vooral in de zomer veel lager is dan de equivalente drogeboltemperatuur. Op warme zomerdagen, wanneer de drogeboltemperatuur hoger is dan 40°C, kan verdampingskoeling bijvoorbeeld het water tot 25°C afkoelen of de lucht koelen.
Omdat verdamping veel meer warmte verwijdert dan standaard fysieke warmteoverdracht, gebruikt warmteoverdracht vier keer minder luchtstroom dan conventionele luchtkoelingsmethoden, waardoor aanzienlijke hoeveelheden energie worden bespaard.
Verdampingskoeling versus traditionele airconditioningmethoden In tegenstelling tot andere soorten airconditioning wordt bij verdampingsluchtkoeling (biokoeling) geen gebruik gemaakt van schadelijke gassen (freon en andere) als koelmiddelen, die schadelijk zijn voor het milieu. Het verbruikt ook minder elektriciteit, waardoor energie, natuurlijke hulpbronnen en tot 80% aan bedrijfskosten worden bespaard in vergelijking met andere airconditioningsystemen.
Gebreken
Lage prestaties in vochtige klimaten.
Een verhoging van de luchtvochtigheid, die in sommige gevallen ongewenst is, resulteert in tweetrapsverdamping, waarbij de lucht geen contact maakt met en niet verzadigd is met vocht.
Werkingsprincipe (optie 1)
Het koelproces wordt uitgevoerd door het nauwe contact van water en lucht en de overdracht van warmte naar de lucht door verdamping van een kleine hoeveelheid water. De warmte wordt vervolgens afgevoerd via de warme en met vocht verzadigde lucht die de installatie verlaat.
Werkingsprincipe (optie 2) - installatie op de luchtinlaat
Verdampingskoeleenheden
Er zijn verschillende soorten verdampingskoelunits, maar ze hebben allemaal:
- sectie voor warmtewisseling of warmteoverdracht, voortdurend bevochtigd met water door irrigatie,
- een ventilatorsysteem voor geforceerde circulatie van buitenlucht door het warmtewisselaargedeelte,
De uitvinding heeft betrekking op ventilatie- en airconditioningtechnologie. Het doel van de uitvinding is om de koeldiepte van de hoofdluchtstroom te vergroten en de energiekosten te verlagen. Watergeïrrigeerde warmtewisselaars (T) 1 en 2 voor indirecte verdampingskoeling en directe verdampingskoeling van lucht bevinden zich in serie langs de luchtstroom. T1 heeft kanalen 3, 4 van algemene en hulpluchtstromen. Tussen T1 en 2 bevindt zich een kamer 5 voor het scheiden van luchtstromen met daarin een bypasskanaal 6 en een per TiHpyeMbiM klep 7. De supercharger 8 met de aandrijving 9 is via een ingang 10 verbonden met de atmosfeer, en een uitgang 11. met kanalen 3obp (zijn luchtstroom Klep 7 via de blokregeling is verbonden met de luchttemperatuursensor in de kamer. Kanalen 4 van de hulpluchtstroom zijn via uitgang 12 verbonden met de atmosfeer, en T 2 via uitgang 13 van de hoofdlucht Debiet is verbonden met de kamer. Kanaal 6 is verbonden met kanaal 4, en op aandrijving 9 is een snelheidsregelaar 14 aangesloten, afhankelijk van een signaal van de luchttemperatuur sensor in de kamer, klep 7 wordt gedeeltelijk gesloten via de regeleenheid en met behulp van regelaar 14 wordt de snelheid van de ventilator verhoogd, waardoor een proportionele vermindering van het debiet van de totale luchtstroom wordt gegarandeerd met de mate van vermindering van het debiet van de hulpluchtstroom
UNIE VAN DE SOVJET
SOCIALISTISCH
REPUBLIEK (51)4 F 24 F 5 00
BESCHRIJVING VAN DE UITVINDING
VOOR HET AUTORITEITSCERTIFICAAT
STAATSCOMITÉ VAN DE USSR
OVER UITVINDINGEN EN ONTDEKKINGEN (2 1) 4 166558/29-06 (22) 25/12/86 (46) 30/08/88. Vyu.t, !! 32 (71) Moskou Textiel Instituut (72) O.Ya. Kokorin, M.l0, Kaplunov en S.V. Nefelov (53) 697.94(088.8) (56) Copyrightcertificaat van de USSR
263102, kl. F ?4 G 5/00, 1970. (54) APPARAAT VOOR TWEEFASEN
VERDAMPINGSLUCHTKOELING (57) De uitvinding heeft betrekking op ventilatie- en airconditioningtechnologie. Het doel van de uitvinding is om de koeldiepte van de hoofdluchtstroom te vergroten en de energiekosten te verlagen.
Watergeïrrigeerde warmtewisselaars (T) 1 en 2 voor indirecte verdampingskoeling en directe verdampingskoeling van lucht bevinden zich opeenvolgend langs de luchtstroom. T 1 heeft kanalen 3, 4 van de algemene en hulpluchtstromen. Tussen T 1 en 2 bevindt zich een kamer 5 voor het scheiden van luchtstromen met een re „„SU „„1420312 d1. inlaatkanaal 6 en een verstelbare klep 7 die zich daarin bevindt
8 met aandrijving 9 is via ingang 10 verbonden met de sfeer, en via uitgang 11 met kanalen
3 totale luchtstroom. Klep 7 is via de regeleenheid verbonden met de binnenluchttemperatuursensor. Kanalen
Via uitgang 12 zijn 4 hulpluchtstromen verbonden met de atmosfeer, en T2 via uitgang 13 van de hoofdluchtstroom met de ruimte. Kanaal 6 is aangesloten op 4 kanalen en drive 9 heeft een regelaar
14 versnellingen, aangesloten op de besturingseenheid. Als het nodig is om de koelcapaciteit van het apparaat te verminderen, op basis van een signaal van de luchttemperatuursensor in de kamer, wordt klep 7 gedeeltelijk gesloten via de regeleenheid en wordt met behulp van regelaar 14 de snelheid van de ventilator verlaagd, waardoor een proportionele vermindering van het debiet van de totale luchtstroom met de mate van vermindering van het debiet van de hulpluchtstroom. 1 ziek.
De uitvinding heeft betrekking op ventilatie- en airconditioningtechnologie.
Het doel van de uitvinding is om de koeldiepte van de hoofdluchtstroom te vergroten en de energiekosten te verlagen.
De tekening toont een schematisch diagram van een apparaat voor tweetraps verdampingsluchtkoeling. De inrichting voor tweetraps verdampingsluchtkoeling bevat warmtewisselaars 1 en 2 voor indirecte verdampingsluchtkoeling, 15 die in serie zijn opgesteld langs de luchtstroom, waarvan de eerste kanalen 3 en 4 heeft van de algemene en hulpluchtstromen. 20
Tussen de warmtewisselaars 1 en 2 bevindt zich een kamer 51 voor het verdelen van luchtstromen met daarin een overloopkanaal 6 en een regelbare klep 7. drijfveer
9 is via ingang 10 verbonden met de atmosfeer, en via uitgang 11 - met kanalen 3 van de algemene stroom ltna;ty;:;3. regelbare klep 7 is via de regeleenheid verbonden met de kamerluchttemperatuursensor (HP weergegeven). Kanalen 4 van de hulpluchtstroom zijn verbonden door een uitgang
12 met de atmosfeer, en warmtewisselaar 2 voor directe verdampingsluchtkoeling met uitlaat 13 van de hoofdluchtstroom - met warmtewisselaar. Bypasskanaal 6 is aangesloten op kleppen 4 van de luchttoevoer, en aandrijving 9 van supercharger 8 heeft een toerentalregelaar 14, aangesloten op besturingseenheid 4O (nog niet: 3l?. device.g - "d" van tweetraps verdampingskoeling" l303duhl en; werkt als volgt.
De buitenlucht komt de luchtblazer 8 binnen via inlaat 10 en 3-45 en stroomt door uitlaat 11 in kanalen 3 van de algemene luchtstroom van de indirectear. Wanneer lucht door de kanalen 3 ilpo stroomt, neemt de enthalpie ttpta constant vochtgehalte af, waarna de totale luchtstroom kamer 5 rl binnenkomt voor de verdeling van luchtstromen.
Vanuit kamer 5 komt een deel van de voorgekoelde lucht op de plaats van de hulpluchtstroom door het bypasskanaal 6 de hulpluchtstroomkanalen 4 binnen, van bovenaf geïrrigeerd, gelegen in de warmtewisselaar 1 loodrecht op de richting van de algemene luchtstroom In de kanalen 4 vindt verdampingskoeling van de afgevoerde lucht plaats langs de wanden van de kanalen 4, er bevindt zich een waterfilm en tegelijkertijd wordt de algemene luchtstroom die door de kanalen 3 stroomt gekoeld.
De hulpluchtstroom, die is versterkt en zijn enthalpie ITHIt3 heeft vergroot, wordt via uitlaat 12 in de atmosfeer afgevoerd of kan bijvoorbeeld worden gebruikt voor ventilatie van hulpruimten of koeling van gebouwomheiningen in aanbouw. De hoofdluchtstroom komt uit de luchtstroomscheidingskamer 5! 3 warmtewisselaar 2 van directe verdampingskoeling, waar de lucht verder wordt gekoeld en gekoeld met een constante enthalpie en tegelijkertijd wordt uitgeput, waarna deze wordt verwerkt. en de hoofdluchtstroom via uitgang 13 wordt aan de verdringer toegevoerd. Verlaag indien nodig de regeling van het apparaat tet ITT volgens het overeenkomstige signaal van de datum en temperatuur van de lucht in de kamer via de besturingseenheid (niet weergegeven), de verstelbare klep 7 wordt onmiddellijk gesloten, wat leidt tot een afname van het verbruik van de hulpluchtstroom en een afname van de mate van koeling van de totale luchtstroom in de warmtewisselaar 1 van indirecte verdampingskoeling. Gelijktijdig met deksel
R. gys!Itpyentoro naar:glplnl 7 met gebruik van ItItett-regelaar 14 rotatiesnelheid!
tot: het aantal omwentelingen van de ventilator 8 wordt berekend, waardoor een proportioneel debiet van de totale luchtstroom wordt gegarandeerd en:
»ep..tc1t ttãp!Ik zweet nog steeds niet in de lucht.
1 srmullieobreteniya u.troystvs; voor tweetraps verdampingsluchtkoeling, met daarin i os.geggo»l gegpo p,lñ!TOIGericht langs de luchtstroom, geïrrigeerd!30 warmtewisselaars voor indirecte verdampings- en directe verdampingsluchtkoeling, waarvan de eerste kanalen van gemeenschappelijke en hulpkanalen heeft luchtstromen, een luchtstroomscheidingskamer gelegen tussen de warmtewisselaars met een bypasskanaal en een verstelbare verstelbare klep daarin, een ventilator met aandrijving, die Itttt ttt g3x communiceert
Samengesteld door M. Raschepkin
Techred M. Khodanich Proeflezer S. Shekmar
Redacteur M. Tsitkina
Oplage 663 Geabonneerd
VNIIPI van het Staatscomité voor Uitvindingen en Ontdekkingen van de USSR
113035, Moskou, Zh-35, Raushskaya-dijk, 4/5
Bestelnummer 4313/40
Productie- en drukkerij, Uzhgorod, st. Projectnaya, 4 zwerm, en de uitlaat is met de kanalen van de algemene luchtstroom, en de verstelbare klep is via de regeleenheid verbonden met de kamertemperatuursensor en de hulpluchtstroomkanalen zijn verbonden met de atmosfeer, en de directe verdamping De koelwarmtewisselaar is verbonden met de kamer, vanaf Het belangrijkste is dat, om de koeldiepte van de hoofdluchtstroom te vergroten en de energiekosten te verlagen, het bypasskanaal is aangesloten op de hulpluchtstroomkanalen en dat de ventilatoraandrijving is uitgerust met een snelheidsregelaar aangesloten op de besturingseenheid.
Vergelijkbare patenten:
Laden...
