Inspectie van gewapende betonconstructies. Inspectie van constructies van gewapend beton Inspectie van constructies van gewapend beton

Kosten ijzeronderzoek betonnen constructies
vanaf 17.000 wrijven.

Constructies opgebouwd uit gewapend beton zijn sterke en duurzame objecten. Als ze in strikte overeenstemming met het project worden gebouwd, mogen er in de toekomst geen problemen zijn met hun werking. Zelfs als u er zeker van bent dat het object onberispelijk is wat betreft de gebruikte materialen, is het de moeite waard om het regelmatig te controleren. Feit is dat zelfs het meest sterke gebouwen worden blootgesteld aan agressieve factoren en hun weerstand tegen corrosie begint af te nemen.

Onze experts bij professioneel niveau worden onderzocht door burgers en industriële gebouwen en gebouwen in Moskou en raad aan een examen te bestellen gewapende betonconstructies gebouwen:

• Vóór de inbedrijfstelling.
• Binnen 2 jaar na inbedrijfstelling.
• Minimaal één keer per 10 jaar.
• Voordat u koopt.
• Vóór herontwikkeling, wederopbouw.
• Als de levensduur van het object is verstreken.
• Na natuurrampen en door de mens veroorzaakte ongelukken.

Prijzen voor inspectie van gewapende betonconstructies

In al deze situaties is het doel van het onderzoek het vaststellen van de technische staat, het identificeren van defecten en het vaststellen van de oorzaken ervan. Alleen een gedetailleerde studie van objecten van gewapend beton zal deze doelen bereiken. Inspectie van de staat van objecten mag alleen worden uitgevoerd door deskundigen die het recht hebben om op dit gebied te werken, dat wil zeggen dat zij SRO-toegang hebben gekregen om activiteiten uit te voeren op het gebied van bouwexpertise.

Onze voordelen

Ervaren specialisten

Onze specialisten, die al jaren op dit gebied werkzaam zijn, beschikken over een brede praktijkkennis

Kwaliteit van het werk

De werkzaamheden nemen een minimum aan tijd in beslag, terwijl de kwaliteit altijd optimaal blijft

Breed assortiment diensten

Ons bedrijf is gespecialiseerd in het leveren van diverse diensten

Betaalbare prijzen

Betaalbare prijzen bij hoge kwaliteit werken

Hoe werken wij?

Hoewel constructies van gewapend beton gevarieerd zijn, wordt hun onderzoek uitgevoerd volgens één enkel algoritme:

• Voorbereiding en studie van technische en ontwerpdocumentatie.
• Veldwerk. Ze worden direct ter plaatse uitgevoerd. Deskundigen voeren een visueel, gedetailleerd onderzoek uit. In dit stadium gebruiken ze ultraprecieze apparatuur, waarmee ze de sterkte en andere kenmerken van materialen kunnen bepalen.
• Laboratoriumtests de monsters die in de vorige fase zijn genomen.
• Analytisch werk met de verkregen resultaten, waarbij de oorzaken van defecten worden geïdentificeerd. Merk op dat de meest voorkomende oorzaken van vernietiging van gewapend beton structurele elementen is uitloging, carbonatatie, roest, enz.
• Opstellen van een technisch rapport en uitreiken hiervan aan de klant.

Door onze experts te bellen, verduidelijkt u de prijzen voor de dienst: zij noemen voorlopige tarieven voor de inspectie van gewapende betonconstructies van gebouwen. Het exacte bedrag wordt berekend na bestudering van de technische specificaties.

Gewapende betonconstructies zijn sterk en duurzaam, maar het is geen geheim dat tijdens de constructie en exploitatie van gebouwen en constructies onaanvaardbare doorbuigingen, scheuren en schade optreden in gewapende betonconstructies. Deze verschijnselen kunnen worden veroorzaakt door afwijkingen van de ontwerpvereisten tijdens de vervaardiging en installatie van deze constructies, of door ontwerpfouten.

Om de huidige staat van een gebouw of constructie te beoordelen, wordt een inspectie van gewapende betonconstructies uitgevoerd, waarbij wordt bepaald:

• Overeenstemming van de werkelijke afmetingen van constructies met hun ontwerpwaarden;
• De aanwezigheid van vernietiging en scheuren, hun locatie, aard en redenen voor hun uiterlijk;
• De aanwezigheid van duidelijke en verborgen vervormingen van structuren.
• De toestand van de wapening met betrekking tot de schending van de hechting aan beton, de aanwezigheid van scheuren daarin en de manifestatie van het corrosieproces.

De meeste corrosiedefecten hebben visueel vergelijkbare symptomen; alleen een gekwalificeerd onderzoek kan de basis vormen voor het voorschrijven van methoden voor het repareren en herstellen van constructies.

Carbonatatie is een van de meest voorkomende veelvoorkomende redenen vernietiging van betonconstructies van gebouwen en constructies in omgevingen met hoge luchtvochtigheid gaat het gepaard met de transformatie van calciumhydroxide van cementsteen in calciumcarbonaat.

Beton kan absorberen koolstofdioxide, zuurstof en vocht waarmee de atmosfeer verzadigd is. Dit heeft niet alleen een aanzienlijke invloed op de sterkte van de betonconstructie, maar verandert ook de fysieke en chemische eigenschappen, maar heeft een negatief effect op de wapening, die, wanneer het beton beschadigd raakt, in een zuur milieu terechtkomt en begint te bezwijken onder invloed van schadelijke corrosieve verschijnselen.

Roest, die wordt gevormd tijdens oxidatieprocessen, draagt ​​​​bij aan een toename van het volume van de stalen wapening, wat op zijn beurt leidt tot breuken van gewapend beton en blootstelling van staven. Wanneer ze worden blootgesteld, verslijten ze nog sneller, wat leidt tot een nog snellere vernietiging van beton. Het gebruik van droge mengsels die speciaal voor dit doel zijn ontwikkeld en verf coatings is het mogelijk om de corrosieweerstand en duurzaamheid van de constructie aanzienlijk te vergroten, maar daarvoor is het noodzakelijk om het technisch onderzoek uit te voeren.

Inspectie van gewapende betonconstructies bestaat uit verschillende fasen:

• Identificatie van schade en defecten door hun karakteristieke kenmerken en hun grondige inspectie.
• Instrumentele en laboratoriumstudies van de kenmerken van gewapend beton en staalwapening.
• Het uitvoeren van verificatieberekeningen op basis van de onderzoeksresultaten.

Dit alles helpt bij het vaststellen sterkte kenmerken gewapend beton, chemische samenstelling agressieve omgevingen, mate en diepte van corrosieprocessen. Om gewapende betonconstructies te inspecteren, worden ze gebruikt noodzakelijke hulpmiddelen en gecertificeerde apparaten. De resultaten, conform de geldende regelgeving en normen, worden weerspiegeld in een goed geschreven eindconclusie.

Onderzoeksgroep "Veiligheid en Betrouwbaarheid"

Bouwexpertise, Bouwinspectie, Energieaudit, Grondbeheer, Ontwerp

Het is geen geheim dat tijdens de constructie en exploitatie van gebouwen en constructies onaanvaardbare doorbuigingen, scheuren en schade optreden in constructies van gewapend beton. Deze verschijnselen kunnen worden veroorzaakt door afwijkingen van de ontwerpvereisten tijdens de vervaardiging en installatie van deze constructies, of door ontwerpfouten.

Er is een inspectie van gewapende betonconstructies nodig om de fysieke toestand van de constructie te beoordelen, de oorzaken van schade vast te stellen en de werkelijke sterkte, scheurweerstand en stijfheid van de constructie te bepalen. Het is belangrijk om het draagvermogen van constructies correct te beoordelen en aanbevelingen te ontwikkelen voor hun verdere werking. En dit is alleen mogelijk als resultaat van gedetailleerd veldonderzoek.

De behoefte aan een dergelijk onderzoek ontstaat in gevallen waarin de eigenaardigheden van de werking van constructies en constructies in moeilijke omstandigheden worden bestudeerd, tijdens de reconstructie van een gebouw of constructie, tijdens het uitvoeren van een onderzoek, als er afwijkingen zijn van het ontwerp in de structuren, en in een aantal andere gevallen.

De inspectie van constructies van gewapend beton bestaat uit verschillende fasen. Op beginfase Er wordt een voorafgaande inspectie van constructies uitgevoerd om de aanwezigheid van geheel of gedeeltelijk vernielde gebieden, wapeningsbreuken, betonschade, verplaatsing van steunen en elementen in geprefabriceerde constructies te identificeren.

Op volgende fase Er wordt vertrouwd gemaakt met het ontwerp en de technische documentatie, gevolgd door een direct onderzoek van gewapende betonconstructies, waardoor het mogelijk wordt een reëel beeld te krijgen van de staat van de constructies en hun prestaties onder bedrijfsomstandigheden. Afhankelijk van de taken kan de sterkte van beton worden beoordeeld niet-destructieve methoden, evenals het verduidelijken van de daadwerkelijke wapening, die bestaat uit het verzamelen van gegevens over de werkelijke staat van de wapening en het vergelijken ervan met de parameters in de werktekeningen, evenals het selectief controleren van de overeenstemming van de daadwerkelijke wapening met het ontwerp.

Omdat de werkelijke belastingen aanzienlijk kunnen verschillen van de ontwerpbelastingen, wordt een analyse van de spanningstoestand van constructies uitgevoerd. Hiervoor worden werkelijke belastingen en stoten bepaald. Indien nodig kan het testen op volledige schaal een voortzetting zijn. Na voltooiing wordt een constructieve en technische conclusie afgegeven.

Wij werken volgens dit principe:

1 U belt ons nummer en stelt vragen die voor u belangrijk zijn. Wij geven daar uitgebreid antwoord op.

2 Na analyse van uw situatie stellen wij een lijst met vragen op die onze experts moeten beantwoorden. Een overeenkomst voor het uitvoeren van een inspectie van gewapende betonconstructies kan zowel op ons kantoor als rechtstreeks bij u op locatie worden afgesloten.

3 Wij komen naar u toe op een voor u geschikt tijdstip en voeren een inspectie uit van gewapende betonconstructies.

Na het uitvoeren van de werkzaamheden wordt gebruik gemaakt van speciale instrumenten (destructief en niet-destructief onderzoek), U ontvangt een schriftelijk constructie- en technisch rapport, waarin alle gebreken worden weergegeven, de redenen voor het optreden ervan, een fotorapport, ontwerpberekeningen, een beoordeling van restauratiereparaties, conclusies en aanbevelingen.

De kosten voor het onderzoeken van constructies van gewapend beton beginnen vanaf 15.000 roebel.

De termijn voor ontvangst van de conclusie bedraagt ​​3 werkdagen.

4 Veel cliënten hebben een bezoek van een specialist nodig zonder dat er een vervolgafspraak komt. Een constructie- en technisch deskundige voert een inspectie uit van gewapende betonconstructies, op basis van de resultaten daarvan zal hij ter plaatse een mondeling rapport uitbrengen met conclusies en aanbevelingen. U kunt later beslissen of u op basis van de resultaten van het onderzoek een schriftelijke conclusie opstelt.

De kosten van het bezoek van onze expert beginnen vanaf 7.000 roebel.

5 In ons bedrijf hebben we ontwerpers en constructeurs die, op basis van onze conclusie, een project kunnen ontwikkelen voor het wegwerken van tekortkomingen en een project voor het versterken van structuren.

3.2.1. De belangrijkste doelstellingen van de inspectie van dragende constructies van gewapend beton zijn het bepalen van de staat van de constructies, het identificeren van schade en de oorzaken van het optreden ervan, evenals de fysieke en mechanische eigenschappen van beton.

3.2.2. Veldonderzoeken van beton- en gewapend betonconstructies omvatten de volgende typen werken:

Inspectie en bepaling van de technische staat van constructies op basis van externe tekens;

Instrumentele of laboratoriumbepaling van de sterkte van beton en wapeningsstaal;

Bepaling van de mate van corrosie van beton en wapening.

Bepaling van de technische staat door externe tekens

3.2.3. Definitie geometrische parameters structuren en hun secties worden uitgevoerd volgens de aanbevelingen van deze methodologie. In dit geval worden alle afwijkingen van de ontwerppositie geregistreerd.

3.2.4. Bepaling van de breedte en diepte van de scheuropening moet volgens deze methode worden uitgevoerd. De mate van scheuropening wordt vergeleken met de wettelijke vereisten voor grenstoestanden van de tweede groep.

3.2.5. Bepaling en beoordeling van verf- en lakcoatings van constructies van gewapend beton moeten worden uitgevoerd volgens de methodologie uiteengezet in GOST 6992. In dit geval worden de volgende hoofdsoorten schade geregistreerd: scheuren en afbladderen, die worden gekenmerkt door de diepte van vernietiging van de toplaag (vóór de primer), bellen en corrosiefoci, gekenmerkt door de grootte van de bron (diameter) in mm. Het gebied van bepaalde soorten coatingschade wordt ongeveer uitgedrukt als een percentage ten opzichte van het gehele geverfde oppervlak.

3.2.6. Als er sprake is van natte plekken en oppervlakte-uitbloeiingen op betonconstructies, wordt de grootte van deze plekken en de reden voor hun uiterlijk bepaald.

3.2.7. De resultaten van een visuele inspectie van constructies van gewapend beton worden vastgelegd in de vorm van defectkaarten uitgezet op schematische plannen of secties van het gebouw, of er worden tabellen met defecten samengesteld met aanbevelingen voor de classificatie van defecten en schade met een beoordeling van de categorie van defecten. toestand van de constructies.

3.2.8. Externe tekenen die de toestand van constructies van gewapend beton in 5 categorieën karakteriseren, worden gegeven in de tabel (bijlage 1).

Bepaling van de betonsterkte met mechanische methoden

3.2.9. Mechanische methoden voor niet-destructief testen bij het onderzoeken van constructies worden gebruikt om de sterkte van beton van alle soorten gestandaardiseerde sterkte te bepalen, gecontroleerd volgens GOST 18105 (tabel 3.1).

Tabel 3.1 - Methoden voor het bepalen van de sterkte van beton, afhankelijk van de verwachte sterkte van de elementen

Afhankelijk van de gebruikte methode en instrumenten zijn indirecte kenmerken van kracht:

De waarde van de rebound van de slagman vanaf het betonnen oppervlak (of de slagman die ertegenaan drukt);

Schokpulsparameter (impactenergie);

De afmetingen van de afdruk op het beton (diameter, diepte) of de verhouding tussen de diameters van de afdrukken op het beton en het standaardmonster wanneer het indringlichaam in het betonoppervlak slaat of wordt gedrukt;

De waarde van de spanning die nodig is voor de lokale vernietiging van beton bij het afscheuren van een eraan vastgelijmde metalen schijf, gelijk aan de scheurkracht gedeeld door het projectiegebied van het betonscheuroppervlak op het vlak van de schijf;

De waarde van de kracht die nodig is om een ​​stuk beton aan de rand van een constructie af te breken;

De waarde van de kracht van lokale vernietiging van beton bij het eruit trekken van een ankerapparaat.

Bij het uitvoeren van tests met behulp van mechanische niet-destructieve testmethoden moet men zich laten leiden door de instructies van GOST 22690.

3.2.10. Instrumenten van het mechanische werkingsprincipe omvatten: Kashkarov's standaardhamer, Schmidt's hamer, Fizdel's hamer, TsNIISK-pistool, Poldi's hamer, enz. Deze apparaten maken het mogelijk om de sterkte van het materiaal te bepalen aan de hand van de mate van penetratie van de slagman in de oppervlaktelaag van constructies of door de omvang van de rebound van de slagman vanaf het oppervlak van de constructie tijdens een gekalibreerde impact (TsNIISK-pistool).

3.2.11. De Fizdel-hamer is gebaseerd op het gebruik van plastische vervorming van bouwmaterialen. Wanneer een hamer het oppervlak van een constructie raakt, wordt een gat gevormd waarvan de diameter wordt gebruikt om de sterkte van het materiaal te evalueren.

Het gedeelte van de constructie waarop prints worden aangebracht, wordt eerst gereinigd van de pleisterlaag, voegmiddel of verf.

Het proces van werken met een Fizdel-hamer is als volgt:

Neem met uw rechterhand het uiteinde van het houten handvat en laat uw elleboog op de structuur rusten;

Met een elleboogslag van gemiddelde sterkte worden 10-12 slagen toegepast op elke sectie van de constructie;

De afstand tussen de hamerindrukken moet minimaal 30 mm bedragen.

De diameter van het gevormde gat wordt gemeten met een schuifmaat met een nauwkeurigheid van 0,1 mm in twee loodrechte richtingen en de gemiddelde waarde wordt genomen. Van totaal aantal Bij metingen in een bepaald gebied worden de grootste en kleinste resultaten uitgesloten en voor de rest wordt de gemiddelde waarde berekend.

De sterkte van beton wordt bepaald door de gemiddeld gemeten diameter van de afdruk en een ijkcurve, eerder geconstrueerd op basis van een vergelijking van de diameters van de afdrukken van de hamerbal en de resultaten van laboratoriumtests voor de sterkte van betonmonsters genomen uit de structuur volgens de instructies van GOST 28570 of speciaal gemaakt van dezelfde componenten en met behulp van dezelfde technologie, hetzelfde als de materialen van de onderzochte structuur.

3.2.12. Een methode voor het bepalen van de sterkte van beton op basis van de eigenschappen van plastische vervormingen omvat ook de Kashkarov-hamer (GOST 22690).

Wanneer een Kashkarov-hamer het oppervlak van een constructie raakt, worden twee afdrukken verkregen op het oppervlak van het materiaal met een diameter en op een controlestaaf (referentie) met een diameter.

De verhouding van de diameters van de resulterende afdrukken hangt af van de sterkte van het te onderzoeken materiaal en de referentiestaaf en is vrijwel onafhankelijk van de snelheid en kracht van de slag die door de hamer wordt uitgeoefend. De sterkte van het materiaal wordt bepaald door de gemiddelde waarde uit de kalibratietabel.

Op de testlocatie moeten minimaal vijf bepalingen worden uitgevoerd met een afstand tussen afdrukken op beton van minimaal 30 mm, en op een metalen staaf - minimaal 10 mm (Tabel 3.2).

Tabel 3.2

Naam van methode	Aantal tests per locatie	Afstand tussen testlocaties	Afstand van de rand van de constructie tot de testlocatie, mm	Structuurdikte, mm
Elastisch terugveren
Plastische vervorming
Impactimpuls
		2 schijfdiameters
Het chippen van ribben
Scheiding met chippen		5 uitbraakdieptes		Inbouwdiepte dubbele anker

3.2.13. Apparaten gebaseerd op de elastische rebound-methode omvatten het TsNIISK-pistool, Borovoy-pistool, Schmidt-hamer, 6KM-sclemeter met een staafspits, enz. Het werkingsprincipe van deze apparaten is gebaseerd op het meten van de elastische rebound van de spits bij een constante waarde van de kinetische waarde. energie van een metalen veer. De slagpin wordt automatisch gespannen en neergelaten wanneer de slagpin in contact komt met het te testen oppervlak. De hoeveelheid rebound van de slagman wordt geregistreerd door een wijzer op de instrumentschaal.

Als gevolg van de impact stuitert de slagpin van de slagpin. De mate van rebound wordt op de instrumentschaal aangegeven met een speciale wijzer. De afhankelijkheid van de terugslagwaarde van het botslichaam van de sterkte van beton wordt vastgesteld aan de hand van ijkproeven van betonnen kubussen van 15x15x15 cm, en op basis hiervan wordt een ijkcurve opgesteld. De sterkte van het structurele materiaal wordt bepaald door de aflezingen van de schaalverdeling van het apparaat op het moment dat het te testen element wordt geraakt.

3.2.14. De afpeltestmethode wordt gebruikt om de sterkte van beton in het lichaam van de constructie te bepalen. De essentie van de methode is om de sterkte-eigenschappen van beton te evalueren aan de hand van de kracht die nodig is om het rond een gat van een bepaalde grootte te vernietigen bij het eruit trekken van een uitzettende kegel die erin is bevestigd of een speciale staaf die in beton is ingebed. Een indirecte indicator van de sterkte is de uittrekkracht die nodig is om een ​​anker dat in het lichaam van een constructie is ingebed, samen met het omliggende beton naar een inbeddingsdiepte van 0,5 mm uit het lichaam te trekken. Bij testen met de afpelmethode moeten de secties zich in de zone bevinden laagste spanning veroorzaakt door operationele belasting of drukkracht van voorgespannen wapening.

De sterkte van beton op een locatie kan worden bepaald op basis van de resultaten van één test. Testgebieden moeten zo worden gekozen dat er geen wapening in de uittrekzone terechtkomt. Op de testlocatie moet de dikte van de constructie minimaal tweemaal groter zijn dan de inbeddingsdiepte van het anker. Bij het ponsen van een gat met een bout of boren moet de dikte van de constructie op deze plaats minimaal 150 mm zijn. De afstand van het ankerapparaat tot de rand van de constructie moet minimaal 150 mm zijn, en van het aangrenzende ankerapparaat - minimaal 250 mm.

3.2.15. Tijdens het testen worden drie soorten ankerapparaten gebruikt. Type I-ankerapparaten worden tijdens het betonneren op constructies geïnstalleerd; ankerinrichtingen van type II en III worden geïnstalleerd in vooraf voorbereide gaten gevormd door boren in beton. Aanbevolen gatdiepte: voor type II anker - 30 mm; voor anker type III- 35 mm. De diameter van het gat in beton mag de maximale diameter van het ingegraven deel van het ankerapparaat niet meer dan 2 mm overschrijden. Het inbedden van ankervoorzieningen in constructies moet een betrouwbare hechting van het anker aan het beton garanderen. De belasting op het ankerapparaat moet soepel toenemen, met een snelheid van niet meer dan 1,5-3 kN/s, totdat het samen met het omringende beton uitbreekt.

De kleinste en grootste afmetingen van het uitgescheurde deel van beton, gelijk aan de afstand van het ankerapparaat tot de vernietigingsgrenzen op het oppervlak van de constructie, mogen niet meer dan twee keer van elkaar verschillen.

3.2.16. De eenheidssterkte van beton op de proeflocatie wordt bepaald afhankelijk van de drukspanningen in het beton en de waarde.

Samendrukbare spanningen in beton worden bepaald door structurele berekeningen, waarbij rekening wordt gehouden met de werkelijke afmetingen van de secties en de grootte van de belastingen (impact).

waarbij een coëfficiënt is die rekening houdt met de aggregaatgrootte, gelijk gesteld aan: met een maximale aggregaatgrootte van minder dan 50 mm - 1, met een grootte van 50 mm of meer - 1,1;

De ingevoerde coëfficiënt wanneer de werkelijke diepte meer dan 5% afwijkt, mag niet meer dan ±15% afwijken van de tijdens het testen aangenomen nominale waarde;

De evenredigheidscoëfficiënt, waarvan de waarde bij gebruik van ankerinrichtingen wordt genomen:

voor ankers type II - 30 mm: =0,24 cm (voor natuurlijk uithardend beton); =0,25 cm (voor thermisch behandeld beton);

voor ankers type III - respectievelijk 35 mm: =0,14 cm =0,17 cm;

De sterkte van samengeperst beton wordt bepaald op basis van de vergelijking

3.2.17. Bij het bepalen van de betonklasse door de randen van een constructie af te breken, wordt een apparaat van het GPNS-4-type gebruikt.

Op de proeflocatie moeten minimaal twee betonchips worden uitgevoerd.

De dikte van de geteste structuur moet minimaal 50 mm zijn en de afstand tussen aangrenzende spanen moet minimaal 200 mm zijn. De lasthaak moet zo worden geïnstalleerd dat de waarde niet meer dan 1 mm afwijkt van de nominale waarde. De belasting op de te testen constructie moet geleidelijk toenemen, met een snelheid van niet meer dan (1+0,3) kN/s, totdat het beton afbreekt. In dit geval mag de laadhaak niet wegglijden. Er wordt geen rekening gehouden met de testresultaten, waarbij de wapening ter plaatse van de versnippering bloot lag en de werkelijke afsplinterdiepte meer dan 2 mm afweek van de opgegeven diepte.

3.2.18. De eenheidssterkte van beton op de testlocatie wordt bepaald afhankelijk van de drukspanning van het beton en de waarde ervan.

Drukspanningen in beton dat tijdens de testperiode inwerkt, worden bepaald door ontwerpberekeningen, waarbij rekening wordt gehouden met de werkelijke dwarsdoorsnedeafmetingen en belastingswaarden.

De eenheidswaarde van de betonsterkte in een doorsnede, uitgaande van = 0, wordt bepaald door de formule

waarbij de correctiefactor rekening houdend met de aggregaatgrootte gelijk wordt gesteld aan 1 voor een maximale aggregaatgrootte van 20 mm of minder, en 1,1 voor een grootte groter dan 20 tot 40 mm;

Voorwaardelijke sterkte van beton, bepaald door de gemiddelde waarde van de indirecte indicator:

De kracht van elk van de scharen die op de testlocatie wordt uitgevoerd.

3.2.19. Bij testen met de ribchipmethode mogen er geen scheuren, betonspanen, doorbuigingen of holtes in het betonoppervlak aanwezig zijn met een hoogte (diepte) van meer dan 5 mm. De secties moeten zich bevinden in de zone met de minste spanning veroorzaakt door de operationele belasting of de drukkracht van de voorgespannen wapening.

Ultrasone methode voor het bepalen van de sterkte van beton

3.2.20. Het principe van het bepalen van de sterkte van beton met behulp van de ultrasone methode is gebaseerd op de aanwezigheid van een functionele relatie tussen de voortplantingssnelheid van ultrasone trillingen en de sterkte van beton.

De ultrasone methode wordt gebruikt om de druksterkte van beton van de klassen B7.5 - B35 (kwaliteiten M100-M450) te bepalen.

3.2.21. De sterkte van beton in constructies wordt experimenteel bepaald met behulp van de kalibratie-afhankelijkheden "ultrasone voortplantingssnelheid - betonsterkte". De mate van nauwkeurigheid van de methode hangt af van de grondigheid van het construeren van de kalibratiegrafiek.

3.2.22. Om de sterkte van beton te bepalen met behulp van de ultrasone methode, worden apparaten UKB-1, UKB-1M, UK-16P, "Beton-22", enz. Gebruikt.

3.2.23. Ultrasone metingen in beton worden uitgevoerd met behulp van door- of oppervlaktesondemethoden. Bij het meten van de snelheid van de voortplanting van ultrasoon geluid met behulp van de through-sounding-methode, worden ultrasone transducers aan weerszijden van het monster of de structuur geïnstalleerd. De voortplantingssnelheid van ultrageluid, m/s, wordt berekend met behulp van de formule

waar is de voortplantingstijd van ultrasoon geluid, μs;

Afstand tussen de middelpunten van installatie van de transducers (peilingsbasis), mm.

Bij het meten van de snelheid van de voortplanting van ultrasoon geluid met behulp van de oppervlaktepeilingsmethode, worden ultrasone transducers aan één kant van het monster of de structuur geïnstalleerd.

3.2.24. Het aantal metingen van de voortplantingstijd van ultrageluid in elk monster moet 3 zijn voor doorgaande sonderingen en 4 voor oppervlaktesondes.

De afwijking van een individueel resultaat van het meten van de voortplantingssnelheid van ultrageluid in elk monster van de rekenkundig gemiddelde waarde van de meetresultaten voor een bepaald monster mag niet groter zijn dan 2%.

Het meten van de voortplantingstijd van echografie en het bepalen van de sterkte van beton worden uitgevoerd in overeenstemming met de instructies in het paspoort ( technische omstandigheden toepassing) van dit type apparaat en instructies van GOST 17624.

3.2.25. In de praktijk zijn er vaak gevallen waarin het noodzakelijk wordt om de sterkte van beton van bedieningsconstructies te bepalen bij afwezigheid of onmogelijkheid van het construeren van een kalibratietabel. In dit geval wordt de sterkte van beton bepaald in gebieden van constructies gemaakt van beton met behulp van één type grof aggregaat (structuren van één batch).

De voortplantingssnelheid van ultrageluid wordt bepaald in ten minste 10 delen van de onderzochte zone van structuren, waarvoor de gemiddelde waarde wordt gevonden. Vervolgens worden de gebieden geschetst waarin de voortplantingssnelheid van ultrageluid de maximale en minimale waarden heeft, evenals het gebied waar de snelheid een waarde heeft die het dichtst bij de waarde ligt, en vervolgens worden uit elke aangewezen kern ten minste twee kernen geboord gebied, van waaruit de sterktewaarden in deze gebieden worden bepaald: ,,respectievelijk.

De sterkte van beton wordt bepaald door de formule

Coëfficiënten worden berekend met behulp van de formules:

3.2.26. Bij het bepalen van de sterkte van beton met behulp van monsters genomen uit de constructie, moet men zich laten leiden door de instructies van GOST 28570.

3.2.27. Wanneer aan de voorwaarde is voldaan

het is toegestaan ​​om de sterkte voor beton van sterkteklassen tot B25 bij benadering te bepalen met behulp van de formule

waarbij is de coëfficiënt bepaald door het testen van ten minste drie kernen die uit de structuren zijn geselecteerd.

3.2.28. Voor betonsterkteklassen hoger dan B25 kan de sterkte van beton in exploitatieconstructies ook worden beoordeeld met behulp van een vergelijkende methode, waarbij de kenmerken van de constructie met de grootste sterkte als basis worden genomen.

In dit geval

3.2.29. Constructies zoals balken, dwarsbalken, kolommen moeten in de dwarsrichting worden geklonken, een plaat - volgens de kleinste maat (breedte of dikte), en een geribbelde plaat - volgens de dikte van de ribbe.

3.2.30. Wanneer deze methode zorgvuldig wordt getest, levert deze de meest betrouwbare informatie op over de sterkte van beton in bestaande constructies. Het nadeel is de hoge arbeidsintensiteit van het bemonsteren en testen van monsters.

Bepaling van de dikte van de beschermlaag van beton en de plaats van wapening

3.2.31. Om de dikte van de beschermende laag beton en de locatie van wapening in een constructie van gewapend beton tijdens inspecties te bepalen, worden magnetische en elektromagnetische methoden gebruikt in overeenstemming met GOST 22904 of transilluminatie- en ioniserende stralingsmethoden in overeenstemming met GOST 17623 met een selectieve controle van de resultaten verkregen door het ponsen van voren en directe metingen.

Stralingsmethoden worden meestal gebruikt om de toestand te onderzoeken en de kwaliteit van geprefabriceerde en monolithische gewapende betonconstructies te controleren tijdens de constructie, exploitatie en reconstructie van bijzonder kritieke gebouwen en constructies.

De bestralingsmethode is gebaseerd op het doorschijnen van gecontroleerde structuren met ioniserende straling en het verkrijgen van informatie daarover interne structuur met behulp van een stralingsconverter. Röntgenonderzoek van constructies van gewapend beton wordt uitgevoerd met behulp van straling van röntgenapparatuur en straling van afgesloten radioactieve bronnen.

Transport, opslag, installatie en aanpassing van stralingsapparatuur wordt uitgevoerd door gespecialiseerde organisaties die speciale toestemming hebben om deze werken uit te voeren.

3.2.32. De magnetische methode is gebaseerd op de interactie van het magnetische of elektromagnetische veld van het apparaat met de stalen wapening van een gewapende betonconstructie.

De dikte van de beschermlaag van beton en de locatie van wapening in een constructie van gewapend beton worden bepaald op basis van een experimenteel vastgestelde relatie tussen de instrumentaflezingen en de gespecificeerde gecontroleerde parameters van de constructies.

3.2.33. Om de dikte van de beschermlaag van beton en de locatie van wapening door instrumenten te bepalen, worden met name ISM en IZS-10N gebruikt.

Het IZS-10N-apparaat meet de dikte van de beschermlaag van beton, afhankelijk van de diameter van de wapening, binnen de volgende limieten:

Met een diameter van wapeningsstaven van 4 tot 10 mm is de dikte van de beschermlaag van 5 tot 30 mm;

Bij een diameter van wapeningsstaven van 12 tot 32 mm bedraagt ​​de dikte van de beschermlaag van 10 tot 60 mm.

Het apparaat zorgt voor de bepaling van de locatie van de projecties van de assen van de wapeningsstaven op het betonoppervlak:

Met een diameter van 12 tot 32 mm - met een betonnen beschermlaagdikte van niet meer dan 60 mm;

Met een diameter van 4 tot 12 mm - met een betonnen beschermlaagdikte van maximaal 30 mm.

Wanneer de afstand tussen de wapeningsstaven minder dan 60 mm bedraagt, is het gebruik van apparaten van het IZS-type onpraktisch.

3.2.34. Het bepalen van de dikte van de beschermlaag van beton en de diameter van de wapening wordt in de volgende volgorde uitgevoerd:

Vóór het testen worden de technische kenmerken van het gebruikte apparaat vergeleken met de overeenkomstige ontwerp(verwachte) waarden van de geometrische parameters van de wapening van de gecontroleerde gewapende betonconstructie;

Als de technische kenmerken van het apparaat niet overeenkomen met de wapeningsparameters van de gecontroleerde constructie, is het noodzakelijk om een ​​individuele kalibratieafhankelijkheid vast te stellen in overeenstemming met GOST 22904.

Het aantal en de locatie van gecontroleerde secties van de constructie worden toegewezen afhankelijk van:

Doelen en testomstandigheden;

Kenmerken van de ontwerpoplossing van de constructie;

Technologieën voor het vervaardigen of opzetten van een constructie, rekening houdend met de bevestiging van wapeningsstaven;

Bedrijfsomstandigheden van de constructie, rekening houdend met agressiviteit externe omgeving.

3.2.35. Werkzaamheden met het apparaat moeten worden uitgevoerd in overeenstemming met de gebruiksaanwijzing ervan. Op de meetpunten op het oppervlak van de constructie mogen er geen doorbuigingshoogtes van meer dan 3 mm aanwezig zijn.

3.2.36. Als de dikte van de beschermlaag van beton kleiner is dan de meetlimiet van het gebruikte apparaat, worden tests uitgevoerd door een pakking met een dikte van 10+0,1 mm gemaakt van een materiaal dat geen magnetische eigenschappen heeft.

De werkelijke dikte van de beschermlaag van beton wordt in dit geval bepaald als het verschil tussen de meetresultaten en de dikte van dit kussen.

3.2.37. Wanneer u de locatie van stalen wapening in het beton van een constructie bewaakt waarvoor er geen gegevens zijn over de diameter van de wapening en de diepte van de locatie, bepaal dan de lay-out van de wapening en meet de diameter ervan door de constructie te openen.

3.2.38. Om de diameter van de wapeningsstaaf bij benadering te bepalen, wordt de locatie van de wapening bepaald en vastgelegd op het oppervlak van de gewapende betonconstructie met behulp van een apparaat van het type IZS-10N.

De apparaattransducer wordt op het oppervlak van de constructie geïnstalleerd en met behulp van de instrumentschalen of een individuele kalibratie-afhankelijkheid worden verschillende waarden van de dikte van de beschermende laag beton bepaald voor elk van de geschatte diameters van de wapeningsstaaf die zouden kunnen worden gebruikt om deze structuur te versterken.

Tussen de apparaattransducer en het betonnen oppervlak van de constructie wordt een afstandsstuk met de juiste dikte (bijvoorbeeld 10 mm) geïnstalleerd, opnieuw worden metingen uitgevoerd en wordt de afstand bepaald voor elke geschatte diameter van de wapeningsstaaf.

Voor elke diameter van de wapeningsstaaf worden de waarden van en vergeleken.

Als werkelijke diameter wordt aangenomen de waarde waarvoor aan de voorwaarde wordt voldaan

waar is de meetwaarde van het instrument, rekening houdend met de dikte van de pakking;

Dikte van de pakking.

De indices in de formule geven aan:

Hoogte van langswapening;

Dwarse wapeningsafstand;

Beschikbaarheid van pakking.

3.2.39. De meetresultaten worden vastgelegd in een logboek, waarvan de vorm is weergegeven in Tabel 3.3.

Tabel 3.3 - Formulier voor het vastleggen van de resultaten van metingen van de dikte van de beschermlaag van beton van constructies van gewapend beton

	Conventionele aanduiding ontwerp	Controle nummers gebieden die worden gebouwd	Parameters van structurele wapening volgens technische documentatie			Instrumentaflezingen		de gespecificeerde dikte van de beschermde betonlaag, mm
			nal versterkingsdiameter,	positie van de stangen	Dikte van bescherming betonlaag, mm

3.2.40. De werkelijke waarden van de dikte van de beschermlaag van beton en de locatie van staalwapening in de constructie op basis van de meetresultaten worden vergeleken met de waarden vastgelegd in de technische documentatie voor deze constructies.

3.2.41. De meetresultaten worden gedocumenteerd in een protocol, dat de volgende gegevens moet bevatten:

Naam van de constructie die wordt getest;

Batchvolume en aantal gecontroleerde structuren;

Type en nummer van het gebruikte apparaat;

Aantal gecontroleerde secties van constructies en het diagram van hun locatie op de constructie;

Ontwerpwaarden van de geometrische parameters van de versterking van de gecontroleerde structuur;

Resultaten van de uitgevoerde tests;

Bepaling van de sterkte-eigenschappen van wapening

3.2.42. De berekende weerstanden van onbeschadigde wapening kunnen worden gebaseerd op ontwerpgegevens of op basis van ontwerpnormen voor gewapende betonconstructies.

Voor gladde wapening - 225 MPa (klasse A-I);

Voor versterking met een profiel waarvan de randen een spiraalvormig patroon vormen - 280 MPa (klasse A-II);

Voor versterking van een periodiek profiel waarvan de ruggen een visgraatpatroon vormen, - 355 MPa (klasse A-III).

Bij de berekeningen wordt rekening gehouden met stijve wapening uit gewalste profielen met een ontwerpweerstand gelijk aan 210 MPa.

3.2.43. Bij gebrek aan de nodige documentatie en informatie wordt de klasse van wapeningsstaal vastgesteld door het testen van monsters die uit de constructie zijn gesneden met een vergelijking van de vloeigrens, treksterkte en rek bij breuk met de gegevens van GOST 380 of ongeveer per type wapening , profiel van de wapeningsstaaf en constructietijd van het object.

3.2.44. De locatie, het aantal en de diameter van wapeningsstaven worden bepaald door openings- en directe metingen, of door magnetische of radiografische methoden te gebruiken (respectievelijk volgens GOST 22904 en GOST 17625).

3.2.45. Om de mechanische eigenschappen van staal van beschadigde constructies te bepalen, wordt aanbevolen om de volgende methoden te gebruiken:

Testen van standaardmonsters gesneden uit structurele elementen in overeenstemming met de instructies van GOST 7564;

Testen van de oppervlaktelaag van metaal op hardheid in overeenstemming met de instructies van GOST 18661.

3.2.46. Het wordt aanbevolen om blanco's te snijden voor monsters van beschadigde elementen op plaatsen die geen plastische vervorming hebben ondergaan als gevolg van schade, en zodat na het snijden hun sterkte en structurele stabiliteit verzekerd zijn.

3.2.47. Het wordt aanbevolen om blanco's te selecteren voor monsters in drie vergelijkbare structurele elementen (bovenakkoord, onderakkoord, eerste gecomprimeerde accolade, enz.) in een hoeveelheid van 1-2 stuks. uit één element. Alle werkstukken moeten worden gemarkeerd op de plaatsen waar ze zijn genomen en de markeringen worden aangegeven op de diagrammen die aan de materialen zijn bevestigd voor het onderzoeken van constructies.

3.2.48. De kenmerken van de mechanische eigenschappen van staal - vloeigrens, treksterkte en rek bij breuk - worden verkregen door trekproeven van monsters in overeenstemming met GOST 1497.

De bepaling van de belangrijkste ontwerpweerstanden van staalconstructies gebeurt door de gemiddelde waarde van de vloeigrens te delen door de materiaalveiligheidsfactor = 1,05 of de tijdelijke weerstand door de veiligheidsfactor = 1,05. In dit geval wordt de kleinste van de gevonden waarden respectievelijk als de berekende weerstand genomen.

Bij het bepalen van de mechanische eigenschappen van een metaal aan de hand van de hardheid van de oppervlaktelaag, wordt aanbevolen draagbare draagbare instrumenten te gebruiken: Poldi-Hutta, Bauman, VPI-2, VPI-3l, enz.

De gegevens verkregen tijdens het testen van de hardheid worden met behulp van een empirische formule omgezet in kenmerken van de mechanische eigenschappen van het metaal. De relatie tussen Brinell-hardheid en de tijdelijke weerstand van het metaal wordt dus vastgesteld door de formule

waar is de Brinell-hardheid.

3.2.49. De geïdentificeerde werkelijke kenmerken van de fittingen worden vergeleken met de eisen van SNiP 2.03.01, en op basis hiervan wordt een beoordeling van de bruikbaarheid van de fittingen gegeven.

Bepaling van de betonsterkte door laboratoriumproeven

3.2.50. Laboratoriumbepaling van de sterkte van betonconstructies wordt uitgevoerd door het testen van monsters die uit deze constructies zijn genomen.

De bemonstering wordt uitgevoerd door kernen met een diameter van 50 tot 150 mm uit te snijden op plaatsen waar de verzwakking van het element het draagvermogen van de constructies niet significant beïnvloedt. Deze methode levert de meest betrouwbare informatie over de sterkte van beton in bestaande constructies. Het nadeel is de hoge arbeidsintensiteit van de bemonstering en verwerking van monsters.

Bij het bepalen van de sterkte van monsters genomen van beton- en gewapende betonconstructies moet men zich laten leiden door de instructies van GOST 28570.

De essentie van de methode is het meten van de minimale krachten die betonmonsters vernietigen die uit een constructie zijn geboord of gesneden wanneer ze statisch worden belast met constante snelheid groei van de lading.

3.2.51. De vorm en nominale afmetingen van de monsters moeten, afhankelijk van het type betontest, voldoen aan GOST 10180.

3.2.52. Betonbemonsteringslocaties moeten worden aangewezen na een visuele inspectie van constructies, afhankelijk van hun spanningstoestand, rekening houdend met de minimaal mogelijke vermindering van hun draagvermogen.

Het wordt aanbevolen om monsters te nemen op plaatsen uit de buurt van voegen en randen van constructies. Na de bemonstering moeten de bemonsteringsplaatsen worden afgedicht met fijnkorrelig beton. Locaties voor het boren of uitsnijden van betonmonsters moeten worden gekozen in gebieden zonder wapening.

3.2.53. Voor het uitboren van monsters uit betonconstructies zijn boormachines type IE 1806 met snijgereedschap in de vorm van ringvormige diamantboren van het SKA-type of hardmetalen eindboren en apparaten "Bur Ker" en "Burker A-240".

Voor het zagen van monsters uit betonconstructies, zaagmachines van het type URB-175, URB-300 met snijgereedschap in de vorm van zagen diamant bladen AOK-type.

Het is toegestaan ​​om andere apparatuur en gereedschappen te gebruiken die zorgen voor de productie van monsters die voldoen aan de eisen van GOST 10180.

3.2.54. Het testen van monsters op compressie en alle soorten spanning, evenals de keuze van test- en belastingsschema's, wordt ook uitgevoerd in overeenstemming met GOST 10180.

De steunoppervlakken van monsters die op compressie zijn getest, moeten, als hun afwijkingen ten opzichte van het vlak van de persplaat meer dan 0,1 mm bedragen, worden gecorrigeerd door een laag egalisatiemiddel aan te brengen, dit moet cementpasta zijn, cement-zandmortel of epoxysamenstellingen. De dikte van de egalisatielaag op het monster mag niet meer dan 5 mm bedragen.

3.2.55. De sterkte van het beton van het proefmonster met een nauwkeurigheid van 0,1 MPa tijdens drukproeven en met een nauwkeurigheid van 0,01 MPa tijdens trekproeven wordt berekend met behulp van de formules:

voor compressie

voor axiale spanning

trek buigen

Werkgedeelte van het monster, mm;

Respectievelijk breedte en hoogte doorsnede prisma's en afstand tussen steunen bij het testen van monsters op trekbuiging, mm.

Om de sterkte van beton in het geteste monster te brengen naar de sterkte van beton in een monster met de basisgrootte en -vorm, wordt de sterkte verkregen met behulp van de gespecificeerde formules opnieuw berekend met behulp van de formules:

voor compressie

voor axiale spanning

treksplitsing

trek buigen

waar en zijn de coëfficiënten waarbij rekening wordt gehouden met de verhouding van de hoogte van de cilinder tot zijn diameter, genomen tijdens compressietests volgens tabel 3.4, tijdens trek-splijttests volgens tabel 3.5 en gelijk aan één voor monsters met andere vormen;

Schaalfactoren waarbij rekening wordt gehouden met de vorm en de afmetingen van de dwarsdoorsnede van de geteste monsters, die zijn genomen volgens Tabel 3.6 of experimenteel zijn bepaald volgens GOST 10180.

Tabel 3.4

Van 0,85 tot 0,94

Van 0,95 tot 1,04

Van 1,05 tot 1,14

Van 1,15 tot 1,24

Van 1,25 tot 1,34

Van 1,35 tot 1,44

Van 1,45 tot 1,54

Van 1,55 tot 1,64

Van 1,65 tot 1,74

Van 1,75 tot 1,84

Van 1,85 tot 1,95

Tabel 3.5

	1,04 of minder

Tabel 3.6

		Splitsende spanning		Buig strekken	Axiale spanning
Monsterafmetingen: rand van een kubus of zijkant van een vierkant prisma, mm	Alle soorten beton	Zwaar beton	korrelig beton	Zwaar beton

3.2.56. Het testrapport moet bestaan ​​uit een monsternamerapport, de resultaten van het testen van de monsters en een passende verwijzing naar de normen volgens welke de test is uitgevoerd.

3.2.57. Als er sprake is van natte plekken en oppervlakte-uitbloeiingen op betonconstructies, wordt de grootte van deze plekken en de reden voor hun uiterlijk bepaald.

3.2.58. De resultaten van een visuele inspectie van constructies van gewapend beton worden vastgelegd in de vorm van een kaart met defecten uitgezet op schematische plannen of secties van het gebouw, of er worden tabellen met defecten samengesteld met aanbevelingen voor de classificatie van defecten en schade met een beoordeling van de toestandscategorie van de constructies.

Bepaling van de mate van corrosie van beton en wapening

3.2.59. Om de mate van corrosievernietiging van beton (mate van carbonisatie, samenstelling van nieuwe formaties, structurele schade aan beton) te bepalen, worden fysisch-chemische methoden gebruikt.

Studie van de chemische samenstelling van nieuwe formaties die onder invloed van beton in beton zijn ontstaan agressieve omgeving, wordt geproduceerd met behulp van verschillende thermische en röntgenstructurele methoden, uitgevoerd in laboratoriumomstandigheden op monsters genomen van operationele structuren.

De studie van structurele veranderingen in beton wordt uitgevoerd met behulp van een handvergrootglas. Met een dergelijke inspectie kunt u het oppervlak van het monster onderzoeken en de aanwezigheid van grote poriën, scheuren en andere defecten identificeren.

Met behulp van een microscopische methode wordt het gedetecteerd relatieve positie en de aard van de hechting van cementsteen en aggregaatkorrels; staat van contact tussen beton en wapening; vorm, grootte en aantal poriën; grootte en richting van scheuren.

3.2.60. De diepte van de carbonatatie van beton wordt bepaald door veranderingen in de pH-waarde.

Als het beton droog is, bevochtig dan het afgebroken oppervlak schoon water, wat voldoende zou moeten zijn zodat er geen zichtbare vochtfilm ontstaat op het oppervlak van het beton. Overtollig water wordt verwijderd met schoon filterpapier. Nat en luchtdroog beton heeft geen vocht nodig.

Een 0,1% oplossing van fenolftaleïne in ethylalcohol wordt met behulp van een druppelaar of pipet op de betonspaander aangebracht. Wanneer de pH verandert van 8,3 naar 10, verandert de kleur van de indicator van kleurloos naar helder karmozijnrood. Er is sprake van een nieuwe breuk van een betonmonster in de verkoolde zone nadat er een fenolftaleïne-oplossing op is aangebracht grijs, en in de niet-verkoolde zone krijgt het een heldere karmozijnrode kleur.

Om de carbonatatiediepte van beton te bepalen, meet u ongeveer een minuut na het aanbrengen van de indicator met een liniaal, met een nauwkeurigheid van 0,5 mm, de afstand van het oppervlak van het monster tot de grens van de felgekleurde zone in de richting loodrecht op het oppervlak. Bij beton met een uniforme poriënstructuur bevindt de rand van de felgekleurde zone zich meestal evenwijdig aan het buitenoppervlak.

In beton met een ongelijkmatige poriestructuur kan de carbonisatiegrens kronkelig zijn. In dit geval is het noodzakelijk om de maximale en gemiddelde carbonatatiediepte van beton te meten.

3.2.61. Factoren die de ontwikkeling van corrosie van betonnen en gewapende betonconstructies beïnvloeden, zijn onderverdeeld in twee groepen: factoren die verband houden met de eigenschappen van de externe omgeving (atmosferische en grondwater productieomgeving, enz.) en vanwege de eigenschappen van materialen (cement, toeslagstoffen, water, enz.) van constructies.

Bij het beoordelen van het gevaar van corrosie van beton- en gewapende betonconstructies is het noodzakelijk om de kenmerken van beton te kennen: de dichtheid, porositeit, aantal holtes, enz. Bij het onderzoeken van de technische staat van constructies moeten deze kenmerken centraal staan ​​in de beoordeling. aandacht van de examinator.

3.2.62. Corrosie van wapening in beton wordt veroorzaakt door het verlies van de beschermende eigenschappen van beton en de toegang daartoe door vocht, zuurstof uit de lucht of zuurvormende gassen.

Corrosie van wapening in beton treedt op wanneer de alkaliteit van de elektrolyt die de wapening omringt afneemt tot een pH gelijk aan of lager dan 12, tijdens carbonisatie of corrosie van beton, d.w.z. corrosie van wapening in beton is een elektrochemisch proces.

3.2.63. Bij het beoordelen van de technische staat van wapening en ingebedde onderdelen die zijn aangetast door corrosie, is het eerst noodzakelijk om het type corrosie en de getroffen gebieden vast te stellen. Na het bepalen van het type corrosie is het noodzakelijk om de invloedsbronnen en de oorzaken van corrosie van de wapening vast te stellen.

3.2.64. De dikte van corrosieproducten wordt bepaald met een micrometer of met behulp van instrumenten die de dikte van niet-magnetische corrosiewerende coatings op staal meten (bijvoorbeeld ITP-1, enz.).

Voor periodieke profielversterking moet de resterende expressie van riffen na het strippen worden genoteerd.

Op plaatsen waar staalcorrosieproducten goed bewaard blijven, kan hun dikte worden gebruikt om de corrosiediepte grofweg te beoordelen aan de hand van de verhouding

waar is de gemiddelde diepte van continue uniforme corrosie van staal;

Dikte van corrosieproducten.

3.2.65. Identificatie van de staat van de wapening van elementen van constructies van gewapend beton wordt uitgevoerd door de beschermende laag beton te verwijderen met blootstelling van de werk- en installatiewapening.

De wapening wordt blootgesteld op plaatsen waar deze het meest wordt verzwakt door corrosie, wat zichtbaar wordt door het loslaten van de beschermende laag beton en de vorming van scheuren en roestige vlekken langs de wapeningsstaven.

De diameter van de wapening wordt gemeten met een schuifmaat of micrometer. Op plaatsen waar de wapening is blootgesteld aan hevige corrosie, waardoor de beschermlaag is losgeraakt, wordt deze grondig gereinigd van roest totdat er een metaalachtige glans ontstaat.

3.2.66. De mate van corrosie van wapening wordt beoordeeld aan de hand van de volgende criteria: de aard van corrosie, kleur, dichtheid van corrosieproducten, aangetast oppervlak, dwarsdoorsnede van wapening, diepte van corrosielaesies.

Bij continue uniforme corrosie wordt de diepte van corrosielaesies bepaald door de dikte van de roestlaag te meten, bij ulceratieve corrosie - door de diepte van individuele zweren te meten. In het eerste geval wordt de roestfilm met een scherp mes gescheiden en wordt de dikte ervan gemeten met een schuifmaat. In geval van putcorrosie wordt aanbevolen stukken wapening uit te snijden, roest te verwijderen door etsen (onderdompeling van de wapening in een 10% oplossing van zoutzuur met 1% urotropineremmer) gevolgd door spoelen met water.

Vervolgens moeten de fittingen gedurende 5 minuten worden ondergedompeld in een verzadigde oplossing van natriumnitraat, verwijderd en afgeveegd. De diepte van de zweren wordt gemeten met een indicator met een naald gemonteerd op een statief. De corrosiediepte wordt bepaald door de indicatiepijl als het verschil in metingen aan de rand en de bodem van de corrosieput.

3.2.67. Bij het identificeren van delen van constructies met verhoogde corrosieve slijtage geassocieerd met lokale (geconcentreerde) blootstelling aan agressieve factoren, wordt aanbevolen om eerst aandacht te besteden aan de volgende elementen en componenten van constructies:

Ondersteun eenheden van spanten en onderspanten, in de buurt waarvan de waterinlaattrechters van de interne drainage zich bevinden:

De bovenste akkoorden van de spanten op de knooppunten voor het verbinden van lichte beluchtingslampen en rekken met verschillende schilden;

De bovenste koorden van de spanten, waarlangs de dakdalen zich bevinden;

Truss-ondersteuningsknooppunten die zich binnenin bevinden bakstenen muren;

De bovenste delen van kolommen bevinden zich binnen bakstenen muren.

Beoordeling van de technische staat van constructies volgens uiterlijke tekenen wordt gemaakt op basis van het bepalen van de volgende factoren:

• geometrische afmetingen van constructies en hun secties;
• de aanwezigheid van scheuren, spatten en vernietiging;
• staat beschermende coatings(verf en lak, pleisters, beschermschermen, enz.);
• doorbuigingen en vervormingen van constructies;
• schending van de hechting van wapening aan beton;
• aanwezigheid van wapeningsbreuk;
• verankeringsomstandigheden van langs- en dwarswapening;
• mate van corrosie van beton en wapening.

Bij het bepalen van de geometrische parameters van constructies en hun secties worden alle afwijkingen van hun ontwerppositie geregistreerd. Bepaling van de breedte en diepte van de scheuropening moet worden uitgevoerd volgens de hierboven aangegeven aanbevelingen.

Het wordt aanbevolen om de scheuropeningsbreedte vooral te meten op plaatsen met maximale scheuropening en ter hoogte van de trekzone van het element. De mate van scheuropening wordt vergeleken met wettelijke vereisten volgens grenstoestanden van de tweede groep, afhankelijk van het type en de bedrijfsomstandigheden van constructies. Er moet onderscheid worden gemaakt tussen scheuren, waarvan het uiterlijk wordt veroorzaakt door spanningen die zich manifesteren in gewapende betonconstructies tijdens productie, transport en installatie, en scheuren die worden veroorzaakt door operationele belastingen en omgevingsinvloeden.

Scheuren die verschenen in de periode vóór de ingebruikname van de faciliteit omvatten: technologische krimp, veroorzaakt door snelle droging van de oppervlaktelaag van beton en volumevermindering, evenals scheuren door zwelling van beton; veroorzaakt door ongelijkmatige koeling van beton; scheuren die verschenen in geprefabriceerde elementen van gewapend beton tijdens opslag, transport en installatie, waarbij de constructies werden onderworpen aan krachteffecten door hun eigen gewicht volgens schema's die niet in het ontwerp waren voorzien.

Scheuren die tijdens de operationele periode zijn verschenen, zijn onder meer: ​​scheuren die zijn ontstaan ​​als gevolg van temperatuurvervormingen als gevolg van overtredingen van de vereisten voor de constructie van dilatatievoegen; veroorzaakt door ongelijkmatige sedimentatie van de pondbasis, wat te wijten kan zijn aan schending van de vereisten van de sedimentaire structuur dilatatievoegen, uitvoeren grondwerken in de directe nabijheid van funderingen zonder speciale maatregelen; veroorzaakt door krachtinslagen die het draagvermogen van gewapende betonelementen overschrijden.

Krachtscheuren moeten worden beschouwd vanuit het oogpunt van de spanning-rektoestand van de gewapende betonconstructie.

De meest voorkomende soorten scheuren in gewapende betonconstructies zijn:

• a) in buigelementen die werken volgens een balkenschema (balken, gordingen), verschijnen scheuren, loodrecht (normaal) op de lengteas, als gevolg van het optreden van trekspanningen in de werkingszone van maximale buigmomenten, hellend naar de lengterichting as, veroorzaakt door de belangrijkste trekspanningen in de werkingszone van schuifkrachten en buigmomenten (Fig. 2.32).

Rijst. 2.32.

werken volgens het balkenschema

• 1 - normale scheuren in de zone met maximaal buigmoment;
• 2 - hellende scheuren in de zone met maximale dwarskracht;
• 3 - scheuren en verbrijzeling van beton in de samengedrukte zone.

Normale scheuren hebben een maximale openingsbreedte in de buitenste trekvezels van de dwarsdoorsnede van het element. Schuine scheuren beginnen zich te openen in het middengedeelte van de zijvlakken van het element - in de zone met maximale tangentiële spanningen, en ontwikkelen zich vervolgens naar het uitgerekte vlak.

De vorming van schuine scheuren aan de ondersteunende uiteinden van balken en liggers is te wijten aan hun onvoldoende draagvermogen langs hellende secties.

Verticale en schuine scheuren in de overspanningen van balken en liggers duiden op hun onvoldoende buigmomentdraagvermogen.

Het verpletteren van beton in de samengedrukte zone van secties van buigelementen duidt op de uitputting van het draagvermogen van de constructie;

b) Er kunnen scheuren in de platen ontstaan:

in het middengedeelte van de plaat, met een richting over de werkoverspanning met maximale opening aan de onderkant van de plaat;

op ondersteunende secties, gericht over de werkoverspanning met maximale opening op het bovenoppervlak van de plaat;

radiaal en eindig, met mogelijk verlies van de beschermlaag en vernietiging van de betonplaat;

langs de wapening langs het onderste vlak van de muur.

Scheuren in de ondersteunende delen van de platen over de hele werkoverspanning duiden op onvoldoende draagvermogen voor buigend steunmoment.

Kenmerkend is de ontwikkeling van scheuren van krachtoorsprong op het onderoppervlak van platen met verschillende aspectverhoudingen (Fig. 2.33). In dit geval mag het beton van de samengedrukte zone niet beschadigd raken. Betoninstorting van de samengedrukte zone duidt op het gevaar van volledige vernietiging van de plaat;

Rijst. 2.33. Karakteristieke scheuren op het onderoppervlak van de platen: a - werken volgens het balkenschema op / 2 //, > 3; b - ondersteund langs de contour op / 2 //, 1.5

c) zijn gevormd in kolommen verticale scheuren op de randen van kolommen en horizontale scheuren.

Verticale scheuren aan de randen van kolommen kunnen optreden als gevolg van overmatig buigen van wapeningsstaven. Dit fenomeen kan optreden in die kolommen en hun gebieden waar zelden klemmen worden geïnstalleerd (Fig. 2.34).

Rijst. 2.34.

Horizontale scheuren in kolommen van gewapend beton vormen geen direct gevaar als hun breedte klein is. Door dergelijke scheuren kunnen echter bevochtigde lucht en agressieve reagentia de wapening binnendringen, waardoor corrosie van het metaal ontstaat.

Het optreden van longitudinale scheuren langs de wapening in samengedrukte elementen duidt op vernietiging die gepaard gaat met verlies aan stabiliteit (knikken) van de langsgecomprimeerde wapening als gevolg van een onvoldoende hoeveelheid dwarswapening;

• d) het verschijnen in buigelementen van een dwarsscheur, loodrecht op de lengteas van het element, die door de gehele sectie gaat (Fig. 2.35), kan in verband worden gebracht met de invloed van een extra buigmoment in het horizontale vlak loodrecht op de werkvlak van het hoofdbuigmoment (bijvoorbeeld door horizontale krachten, ontstaan ​​​​in kraanbalken). Scheuren in elementen van gewapend beton hebben dezelfde aard, maar de scheuren zijn zichtbaar aan alle zijden van het element en omringen het;
• e) scheuren in ondersteunende gebieden en uiteinden van constructies van gewapend beton.

Gedetecteerde scheuren aan de uiteinden van voorgespannen elementen, georiënteerd langs de wapening, duiden op een schending van de verankering van de wapening. Dit blijkt ook uit schuine scheuren in de steungebieden, die het gebied kruisen waar de voorgespannen wapening zich bevindt en zich uitstrekken tot aan de onderrand van de steunrand (Fig. 2.36);

f) Roosterelementen van verstevigde spanten van gewapend beton kunnen compressie, spanning en steunknopen ervaren

snijkrachten. Typische schade

Rijst. 2.36.

• 1 - in geval van schending van de verankering van gespannen wapening;
• 2 - op

insufficiëntie

indirect

versterking

Rijst. 2.35.

vliegtuigen

De dynamiek tijdens de vernietiging van individuele secties van dergelijke spanten wordt getoond in Fig. 2.37. Naast scheuren kan 2 (Fig. 2.38) schade van typen 1, 2, 4 optreden in de ondersteuningseenheid. Het optreden van horizontale scheuren in de onderste voorgespannen riem van type 4 (zie Fig. 2.37) duidt op de afwezigheid of ontoereikendheid. van dwarswapening in het samengeperste beton. Normale (loodrecht op de lengteas) scheuren van type 5 verschijnen in trekstaven wanneer de scheurweerstand van de elementen niet verzekerd is. Het optreden van schade in de vorm van flenzen van type 2 duidt op de uitputting van de betonsterkte aparte ruimtes gecomprimeerde riem of op een steun.

Rijst. 2.37.

voorgespannen riem:

1 - hellende scheur bij de steuneenheid; 2 - afbrokkelen van flenzen; 3 - radiale en verticale scheuren; 4 - horizontale scheur; 5 - verticale (normale) scheuren in trekelementen; 6 - schuine scheuren in het samengedrukte akkoord van de spant; 7 - scheuren in het onderste akkoordsamenstel

Defecten in de vorm van scheuren en afbrokkelen van beton langs de wapening van gewapende betonelementen kunnen ook worden veroorzaakt door corrosievernietiging van de wapening. In deze gevallen wordt de hechting van de langs- en dwarswapening aan het beton verstoord. Er kan sprake zijn van verlies van hechting tussen wapening en beton als gevolg van corrosie

Rijst. 2.38.

installeren door op het betonoppervlak te tikken (holtes zijn hoorbaar).

Scheuren in de lengterichting langs de wapening met verstoring van de hechting aan beton kunnen ook worden veroorzaakt door temperatuurspanningen tijdens de werking van constructies met systematische verwarming boven 300°C of de gevolgen van brand.

Bij buigelementen leidt een toename van de doorbuigingen en rotatiehoeken in de regel tot het optreden van scheuren. Doorbuigingen van buigelementen van meer dan 1/50 van de overspanning bij een scheuropeningsbreedte in de trekzone van meer dan 0,5 mm kunnen als onaanvaardbaar worden beschouwd (noodsituatie). De waarden van de maximaal toegestane doorbuigingen voor constructies van gewapend beton worden gegeven in de tabel. 2.10.

Bepaling en beoordeling van de toestand van coatings van gewapende betonconstructies moet worden uitgevoerd volgens de methodologie uiteengezet in GOST 6992-68. In dit geval worden de volgende hoofdtypen schade geregistreerd: scheuren en afbladderen, die worden gekenmerkt door de diepte van vernietiging van de toplaag (vóór de primer), bellen en corrosiefoci, gekenmerkt door de grootte van de foci (diameter) , mm. Het gebied van bepaalde soorten coatingschade wordt ongeveer uitgedrukt als een percentage ten opzichte van het gehele geverfde oppervlak van de constructie (element).

De effectiviteit van beschermende coatings bij blootstelling aan een agressieve omgeving wordt bepaald door de staat van de betonconstructies na verwijdering van de beschermende coatings.

Tijdens visuele inspecties wordt een geschatte beoordeling van de sterkte van beton gemaakt. De methode is gebaseerd op het tikken op het oppervlak van de constructie met een hamer van 0,4-0,8 kg rechtstreeks op een gereinigd mortelgebied van beton of op een beitel die loodrecht op het oppervlak van het element is geïnstalleerd. Een luider geluid bij tikken komt overeen met sterker en dichter beton. Om betrouwbare gegevens over de sterkte van beton te verkrijgen, moeten de methoden en instrumenten uit het hoofdstuk over sterktecontrole worden gebruikt.

Als er natte plekken en oppervlakte-uitbloeiingen op het beton van constructies zijn, worden de grootte van deze gebieden en de reden voor hun uiterlijk bepaald. De resultaten van een visuele inspectie van constructies van gewapend beton worden vastgelegd in de vorm van een kaart met defecten uitgezet op schematische plannen of secties van het gebouw, of er worden tabellen met defecten opgesteld met aanbevelingen voor classificatie.

WAARDE VAN MAXIMUM TOEGESTANE DOORBUIGINGEN VAN GEWAPEND BETON

CONSTRUCTIES

Tabel 2.10

Opmerking. Bij constante belasting op lange en korte termijn mag de doorbuiging van balken en platen niet groter zijn dan 1/150 van de overspanning en 1/75 van de uitkragende overhang.

Katie van defecten en schade met beoordeling van de staatscategorie van constructies.

Om de aard van het corrosieproces en de mate van blootstelling aan agressieve omgevingen te beoordelen, worden drie hoofdtypen betoncorrosie onderscheiden.

Type I omvat alle corrosieprocessen die plaatsvinden in beton onder invloed van vloeibare media (waterige oplossingen) die de componenten van cementsteen kunnen oplossen. De bestanddelen van de cementsteen worden opgelost en uit de cementsteen verwijderd.

Type II-corrosie omvat processen waarbij chemische interacties – uitwisselingsreacties – plaatsvinden tussen de cementsteen en de oplossing, inclusief de uitwisseling van kationen. De resulterende reactieproducten zijn ofwel gemakkelijk oplosbaar en worden uit de structuur verwijderd als gevolg van diffusie- of filtratiestroming, ofwel worden afgezet in de vorm van een amorfe massa die geen adstringerende eigenschappen heeft en het verdere destructieve proces niet beïnvloedt.

Dit type corrosie wordt vertegenwoordigd door processen die optreden wanneer oplossingen van zuren en bepaalde zouten op beton inwerken.

Type III-corrosie omvat al die betoncorrosieprocessen, waardoor reactieproducten zich ophopen en kristalliseren in de poriën en capillairen van beton. In een bepaald stadium van de ontwikkeling van deze processen veroorzaakt de groei van kristalformaties het optreden van toenemende spanningen en vervormingen in de omhullende wanden, en leidt vervolgens tot vernietiging van de structuur. Dit type kan corrosieprocessen omvatten onder invloed van sulfaten die verband houden met de ophoping en groei van kristallen van hydrosulfoaluminaat, gips, enz. De vernietiging van beton in constructies tijdens hun werking vindt plaats onder invloed van vele chemische en fysisch-mechanische factoren. Deze omvatten heterogeniteit van beton, verhoogde spanning in het materiaal van verschillende oorsprong, wat leidt tot microscheurtjes in het materiaal, afwisselend bevochtigen en drogen, periodiek bevriezen en ontdooien, plotselinge temperatuurveranderingen, blootstelling aan zouten en zuren, uitloging, verstoring van contacten tussen cementsteen en aggregaten, staalcorrosiewapening, vernietiging van aggregaten onder invloed van cementalkaliën.

De complexiteit van het bestuderen van de processen en factoren die de vernietiging van beton en gewapend beton veroorzaken, wordt verklaard door het feit dat, afhankelijk van de bedrijfsomstandigheden en de levensduur van constructies, veel factoren tegelijkertijd optreden, wat leidt tot veranderingen in de structuur en eigenschappen van materialen. Voor de meeste constructies die in contact komen met lucht is carbonisatie een karakteristiek proces dat de beschermende eigenschappen van beton verzwakt. Carbonatatie van beton kan niet alleen worden veroorzaakt door kooldioxide in de lucht, maar ook door andere zure gassen in de industriële atmosfeer. Tijdens het carbonisatieproces dringt kooldioxide uit de lucht de poriën en haarvaten van beton binnen, lost op in de poriënvloeistof en reageert met calciumoxidehydroaluminaat, waarbij enigszins oplosbaar calciumcarbonaat wordt gevormd. Carbonatatie vermindert de alkaliteit van het vocht in beton, wat leidt tot een afname van het zogenaamde passiverende (beschermende) effect van alkalische media en corrosie van wapening in beton.

Om de mate van corrosievernietiging van beton (mate van carbonisatie, samenstelling van nieuwe formaties, structurele schade aan beton) te bepalen, worden fysisch-chemische methoden gebruikt.

De studie van de chemische samenstelling van nieuwe formaties die in beton zijn ontstaan ​​onder invloed van een agressieve omgeving, wordt uitgevoerd met behulp van differentiële thermische en röntgenstructurele methoden, uitgevoerd in laboratoriumomstandigheden op monsters genomen van operationele structuren. De studie van structurele veranderingen in beton wordt uitgevoerd met behulp van een handvergrootglas, dat geeft lichte stijging. Met een dergelijke inspectie kunt u het oppervlak van het monster onderzoeken en de aanwezigheid van grote poriën, scheuren en andere defecten identificeren.

Met behulp van een microscopische methode is het mogelijk om de relatieve positie en aard van de hechting van cementsteen en aggregaatkorrels te identificeren; staat van contact tussen beton en wapening; vorm, grootte en aantal poriën; grootte en richting van scheuren.

De diepte van de carbonatatie van beton wordt bepaald door veranderingen in de pH-waarde.

Als het beton droog is, bevochtigt u het afgebroken oppervlak met schoon water, wat voldoende moet zijn zodat er geen zichtbare vochtfilm op het oppervlak van het beton ontstaat. Overtollig water wordt verwijderd met schoon filterpapier. Nat en luchtdroog beton heeft geen vocht nodig.

Een 0,1% oplossing van fenolftaleïne in ethylalcohol wordt met behulp van een druppelaar of pipet op de betonspaander aangebracht. Wanneer de pH verandert van 8,3 naar 14, verandert de kleur van de indicator van kleurloos naar helder karmozijnrood. Een nieuwe breuk van een betonmonster in de verkoolde zone na het aanbrengen van een fenolftaleïne-oplossing erop heeft een grijze kleur, en in de niet-verkoolde zone krijgt het een heldere karmozijnrode kleur.

Ongeveer een minuut na het aanbrengen van de indicator meet u met een liniaal, met een nauwkeurigheid van 0,5 mm, de afstand van het oppervlak van het monster tot de rand van de felgekleurde zone in de richting loodrecht op het oppervlak. De gemeten waarde is de carbonatatiediepte van het beton. Bij beton met een uniforme poriënstructuur bevindt de rand van de felgekleurde zone zich meestal evenwijdig aan het buitenoppervlak. In beton met een ongelijkmatige poriestructuur kan de carbonisatiegrens kronkelig zijn. In dit geval is het noodzakelijk om de maximale en gemiddelde carbonatatiediepte van beton te meten. Factoren die van invloed zijn op de ontwikkeling van corrosie van beton- en gewapende betonconstructies zijn onderverdeeld in twee groepen: factoren die verband houden met de eigenschappen van de externe omgeving - atmosferisch en grondwater, industriële omgeving, enz., en factoren die worden veroorzaakt door de eigenschappen van materialen (cement, aggregaten , water, enz.) structuren.

Voor operationele structuren is het moeilijk om te bepalen hoeveel en wat chemische elementen in de oppervlaktelaag zijn achtergebleven, en of ze hun destructieve effect kunnen voortzetten. Bij het beoordelen van het gevaar van corrosie van beton- en gewapende betonconstructies is het noodzakelijk om de kenmerken van beton te kennen: de dichtheid, porositeit, aantal holtes, enz.

De corrosieprocessen van constructies van gewapend beton en de beschermingsmethoden hiertegen zijn complex en gevarieerd. De vernietiging van wapening in beton wordt veroorzaakt door het verlies van de beschermende eigenschappen van beton en de toegang daartoe door vocht, zuurstof uit de lucht of zuurvormende gassen. Corrosie van wapening in beton is een elektrochemisch proces. Omdat wapeningsstaal heterogeen van structuur is, evenals het medium dat ermee in contact komt, worden alle omstandigheden gecreëerd voor het optreden van elektrochemische corrosie.

Corrosie van wapening in beton treedt op wanneer de alkaliteit van de elektrolyt die de wapening omringt, afneemt tot een pH gelijk aan of lager dan 12, als gevolg van carbonisatie of corrosie van beton.

Bij het beoordelen van de technische staat van wapening en ingebedde onderdelen die zijn aangetast door corrosie, is het eerst noodzakelijk om het type corrosie en de getroffen gebieden vast te stellen. Na het bepalen van het type corrosie is het noodzakelijk om de invloedsbronnen en de oorzaken van corrosie van de wapening vast te stellen. De dikte van corrosieproducten wordt bepaald met een micrometer of met behulp van instrumenten die de dikte van niet-magnetische corrosiewerende coatings op staal meten (bijvoorbeeld ITP-1, MT-ZON, enz.).

Voor periodieke profielversterking moet de resterende expressie van riffen na het strippen worden genoteerd.

Op plaatsen waar corrosieproducten goed bewaard zijn gebleven, is het mogelijk om de corrosiediepte grofweg te beoordelen aan de hand van hun dikte met behulp van de verhouding

waar 8 u. - gemiddelde diepte van continue uniforme corrosie van staal; - dikte van corrosieproducten.

Identificatie van de staat van de wapening van elementen van constructies van gewapend beton wordt uitgevoerd door de beschermende laag beton te verwijderen met blootstelling van de werk- en installatiewapening.

De wapening wordt blootgesteld op plaatsen waar deze het meest wordt verzwakt door corrosie, wat zichtbaar wordt door het loslaten van de beschermende laag beton en de vorming van scheuren en roestige vlekken langs de wapeningsstaven. De diameter van de wapening wordt gemeten met een schuifmaat of micrometer. Op plaatsen waar de wapening is blootgesteld aan hevige corrosie, waardoor de beschermlaag is losgeraakt, wordt deze grondig gereinigd van roest totdat er een metaalachtige glans ontstaat.

De mate van corrosie van wapening wordt beoordeeld aan de hand van de volgende criteria: de aard van corrosie, kleur, dichtheid van corrosieproducten, aangetast oppervlak, dwarsdoorsnede van wapening, diepte van corrosielaesies.

Bij continue uniforme corrosie wordt de diepte van corrosielaesies bepaald door de dikte van de roestlaag te meten, bij ulceratieve corrosie - door de diepte van individuele zweren te meten. In het eerste geval wordt de roestfilm met een scherp mes gescheiden en wordt de dikte ervan gemeten met een schuifmaat. Er wordt aangenomen dat de corrosiediepte gelijk is aan de helft van de dikte van de roestlaag of aan de helft van het verschil tussen het ontwerp en de werkelijke diameters van de wapening.

In geval van putcorrosie wordt aanbevolen stukken wapening uit te snijden, roest te verwijderen door etsen (onderdompeling van de wapening in een 10% oplossing van zoutzuur met 1% urotropineremmer) gevolgd door spoelen met water. Vervolgens moeten de fittingen gedurende 5 minuten worden ondergedompeld in een verzadigde oplossing van natriumnitraat, verwijderd en afgeveegd. De diepte van de zweren wordt gemeten met een indicator met een naald gemonteerd op een statief.

De corrosiediepte wordt bepaald door de indicatiepijl als het verschil in metingen aan de rand en de bodem van de corrosieput. Bij het identificeren van delen van constructies met verhoogde corrosieve slijtage geassocieerd met lokale (geconcentreerde) blootstelling aan agressieve factoren, wordt aanbevolen om eerst aandacht te besteden aan de volgende elementen en componenten van constructies:

• ondersteuningseenheden van spanten en onderspanten, in de buurt waarvan de waterinlaattrechters van de interne drainage zich bevinden;
• de bovenste koorden van de spanten op de punten waar beluchtingslampen en windschermpalen aan zijn bevestigd;
• de bovenste koorden van de dakspanten, waarlangs de dakdalen zich bevinden;
• steunknopen van spanten binnen bakstenen muren;
• de bovenste delen van kolommen die zich binnen bakstenen muren bevinden;
• de bodem en basis van kolommen die zich op of onder het vloerniveau bevinden, vooral tijdens natte reiniging in de kamer (hydraulisch wassen);
• kolomsecties gebouwen met meerdere verdiepingen door het plafond gaan, vooral bij nat afstoffen binnenshuis;
• delen van afdekplaten langs de valleien, bij de trechters van het interne afvoersysteem, bij de externe beglazing en de uiteinden van de lantaarns, aan de uiteinden van het gebouw.