Specifinis suvartojimasšilumos dviejų pakopų tinklo vandens šildymo metu.
Sąlygos: G k3-4 = Džinas ChSD + 5 t/val.; t j – žr. pav. ; t 1V ≈ 20 °C; W@ 8000 m3/val
Sąlygos: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °C; t 1V ≈ 20 °C; W@ 8000 m3/h; Δ i PEN = 7 kcal/kg
|
Ryžiai. 10, A, b, V, G |
VISO PAKEITIMAI ( K 0) IR KONKRETUS ( qG |
Tipas |
A) įjungta nukrypimas spaudimas šviežias pora iš vardinis įjungta ± 0,5 MPa (5 kgf/cm2)
α q t = ± 0,05 %; α G 0 = ± 0,25 %
b) įjungta nukrypimas temperatūros šviežias pora iš vardinis įjungta ± 5 °C
V) įjungta nukrypimas vartojimo maistingas vandens iš vardinis įjungta ± 10 % G 0
G) įjungta nukrypimas temperatūros maistingas vandens iš vardinis įjungta ± 10 °C
|
Ryžiai. 11, A, b, V |
TIPINĖS TURBO ĮRENGINIO ENERGIJOS CHARAKTERISTIKOS VISO PAKEITIMAI ( K 0) IR KONKRETUS ( q t) ŠILUMOS IR ŠVIEŽIŲ GARO SUNAUDOJIMAS ( G 0) KONDENSAVIMO REŽIMU |
Tipas |
A) įjungta išjungimas grupės PVD
b) įjungta nukrypimas spaudimas išleista pora iš vardinis
V) įjungta nukrypimas spaudimas išleista pora iš vardinis
Sąlygos: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °C; G duobė = G 0
Sąlygos: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °C
Sąlygos: G duobė = G 0; R 9 = 0,6 MPa (6 kgf / cm2); t duobė – žr. pav. ; t j – žr. pav.
Sąlygos: G duobė = G 0; t duobė – žr. pav. ; R 9 = 0,6 MPa (6 kgf/cm2)
Sąlygos: R n = 1,3 MPa (13 kgf / cm2); i n = 715 kcal/kg; t j – žr. pav.
Pastaba. Z= 0 – valdymo diafragma uždaryta. Z= max – valdymo diafragma visiškai atidaryta.
Sąlygos: R wto = 0,12 MPa (1,2 kgf / cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2)
|
TIPINĖS TURBO ĮRENGINIO ENERGIJOS CHARAKTERISTIKOS VIDINĖ CHSP GALIA IR GARO SLĖGIS VIRŠUTINĖSE IR APATINĖSE ŠILDYMO ANKOSE |
Tipas |
Sąlygos: R n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2) adresu Džinas ChSD ≤ 221,5 t/h; R n = Džinas ChSD/17 – adresu Džinas ChSD > 221,5 t/val.; i n = 715 kcal/kg; R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); t j – žr. pav. , ; τ2 = f(P PPO) – žr. ; K t = 0 Gcal/(kW h)
|
TIPINĖS TURBO ĮRENGINIO ENERGIJOS CHARAKTERISTIKOS ŠILDYMO APKROVOS ĮTAKA TURBINOS GALIAI VIENPATO TINKLO VANDENS ŠILDYMUI |
Tipas |
Sąlygos: R 0 = 1,3 (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °C; R NTO = 0,06 (0,6 kgf / cm2); R 2 @ 4 kPa (0,04 kgf/cm2)
|
TIPINĖS TURBO ĮRENGINIO ENERGIJOS CHARAKTERISTIKOS VIENO ETAPIO TINKLO VANDENS ŠILDYMO REŽIMO SCHEMA |
Tipas |
Sąlygos: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 ° SU; P n = 1,3 MPa (13 kgf / cm2); R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf / cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G duobė = G 0.
|
TIPINĖS TURBO ĮRENGINIO ENERGIJOS CHARAKTERISTIKOS DVIEJŲ TINKLO VANDENS ŠILDYMO REŽIMŲ SCHEMA |
Tipas |
Sąlygos: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 ° SU; P n = 1,3 MPa (13 kgf / cm2); R PPO = 0,12 MPa (1,2 kgf / cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G duobė = G 0; τ2 = 52 ° SU.
|
TIPINĖS TURBO ĮRENGINIO ENERGIJOS CHARAKTERISTIKOS REŽIMŲ SCHEMA TIK SU GAMYBOS PASIRINKIMU |
Tipas |
Sąlygos: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 ° SU; P n = 1,3 MPa (13 kgf / cm2); R PPO ir R NTO = f(Džinas ChSD) - žr. pav. 30; R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G duobė = G 0
|
TIPINĖS TURBO ĮRENGINIO ENERGIJOS CHARAKTERISTIKOS SPECIALUS ŠILUMOS SĄNAUDOJIMAS VIENPATO TINKLO VANDENS ŠILDYMUI |
Tipas |
Sąlygos: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °C; P n = 1,3 MPa (13 kgf / cm2); R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf / cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G duobė = G 0; K t = 0
|
TIPINĖS TURBO ĮRENGINIO ENERGIJOS CHARAKTERISTIKOS SPECIALUS ŠILUMOS SĄNAUDOJIMAS DVIPAČIUI TINKLO VANDENS ŠILDYMUI |
Tipas |
Sąlygos: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °C; P n = 1,3 MPa (13 kgf / cm2); R PPO = 0,12 MPa (1,2 kgf / cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G duobė = G 0; τ2 = 52 °C; K t = 0.
|
TIPINĖS TURBO ĮRENGINIO ENERGIJOS CHARAKTERISTIKOS SPECIALUS ŠILUMOS SĄNAUDOJIMAS REŽIMAS, TIK PASIRINKIANT GAMYBĄ |
Tipas |
Sąlygos: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °C; P n = 1,3 MPa (13 kgf / cm2); R PPO ir R NTO = f(Džinas ChSD) – žr. ; R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G duobė = G 0.
|
TIPINĖS TURBO ĮRENGINIO ENERGIJOS CHARAKTERISTIKOS MAŽIAUSIAS GALIMAS SLĖGIS APATINĖJE ŠILDYMO IŠVEDĖJE SU VIENPATO TINKLO VANDENS ŠILDYMU |
Tipas |
|
Ryžiai. 41, A, b |
TIPINĖS TURBO ĮRENGINIO ENERGIJOS CHARAKTERISTIKOS DVIEJŲ ETAPŲ TINKLO VANDENS ŠILDYMAS (pagal DUOMENYS iš LMZ POTS) |
Tipas |
A) minimaliai galima spaudimas V viršutinė T-pasirinkimas Ir apskaičiuotas temperatūros atvirkščiai tinklą vandens
b) pakeitimas įjungta temperatūros atvirkščiai tinklą vandens
|
TIPINĖS TURBO ĮRENGINIO ENERGIJOS CHARAKTERISTIKOS MAITINIMO KOREKCIJA DĖL SLĖGIO NUOŠIRDYMO AŽEMESNIOJO ŠILDYMO IŠVESTYJE NUO NOMINALIO SU VIENPAPAČIU TINKLO VANDENS ŠILDymu (pagal DUOMENYS iš LMZ POTS) |
Tipas |
|
TIPINĖS TURBO ĮRENGINIO ENERGIJOS CHARAKTERISTIKOS VIRŠUTINĖJE ŠILDYMO SISTEMOJE SLĖGIO NUOŠIRDYMO GALIOS KOREKCIJA NUO NOMINALIO SU DVIPAČIU TINKLO VANDENS ŠILDYMU (PAGAL LMZ POTS DUOMENYS) |
Tipas |
|
TIPINĖS TURBO ĮRENGINIO ENERGIJOS CHARAKTERISTIKOS IŠMETAMŲJŲ GARŲ SLĖGIO KOREKCIJA (PAGAL LMZ POT DUOMENYS) |
Tipas |
1 Remiantis POT LMZ duomenimis.
Įjungta nukrypimas spaudimas šviežias pora iš vardinis įjungta ±1 MPa (10 kgf/cm2): Į užbaigti vartojimo šiluma
Į vartojimo šviežias pora
|
TIPINĖS TURBO ĮRENGINIO ENERGIJOS CHARAKTERISTIKOS K 0) IR ŠVIEŽIŲ GARO SAUDOJIMAS ( G 0) REŽIMUOSE SU REGULIUOJAMAIS PASIRINKIMAIS1 |
Tipas |
1 Remiantis POT LMZ duomenimis.
Įjungta nukrypimas temperatūros šviežias pora iš vardinis įjungta ±10°C:
Į užbaigti vartojimo šiluma
Į vartojimo šviežias pora
|
TIPINĖS TURBO ĮRENGINIO ENERGIJOS CHARAKTERISTIKOS BENDROS ŠILUMOS SĄVARTOS PAKEITIMAI ( K 0) IR ŠVIEŽIŲ GARO SAUDOJIMAS ( G 0) REŽIMUOSE SU REGULIUOJAMAIS PASIRINKIMAIS1 |
Tipas |
1 Remiantis POT LMZ duomenimis.
Įjungta nukrypimas spaudimas V P-pasirinkimas iš vardinis įjungta ± 1 MPa (1 kgf/cm2):
Į užbaigti vartojimo šiluma
Į vartojimo šviežias pora
|
Ryžiai. 49 A, b, V |
TIPINĖS TURBO ĮRENGINIO ENERGIJOS CHARAKTERISTIKOS SPECIALUS BENDRADARBIAVIMAS ELEKTROS GAMYBA |
Tipas |
A) keltas gamyba pasirinkimas
Sąlygos: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 ° C; P n = 1,3 MPa (13 kgf / cm2); ηem = 0,975.
b) keltas viršutinė Ir žemesnė centralizuotas šildymas pasirinkimai
Sąlygos: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °C; R PPO = 0,12 MPa (1,2 kgf / cm2); ηem = 0,975
V) keltas žemesnė centralizuotas šildymas pasirinkimas
Sąlygos: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 ° C; R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf / cm2); ηem = 0,975
|
Ryžiai. 50 A, b, V |
TIPINĖS TURBO ĮRENGINIO ENERGIJOS CHARAKTERISTIKOS PAKEITIMAI SPECIALUS KOMBINUOTOS ELEKTROS GAMYBOS SLĖGIUI REGULIUOJAMOSE ATRANKOS PAKEITIMAI |
Tipas |
A) įjungta spaudimas V gamyba pasirinkimas
b) įjungta spaudimas V viršutinė šildymas pasirinkimas
V) įjungta spaudimas V žemesnė šildymas pasirinkimas
Taikymas
1. ENERGETINIŲ CHARAKTERISTIKŲ SUDARYMO SĄLYGOS
Tipinė energetinė charakteristika buvo sudaryta remiantis dviejų turbinų blokų šiluminių bandymų ataskaitomis: Kišiniove CHPP-2 (darbus atliko Yuzhtechenergo) ir CHPP-21 Mosenergo (darbus atliko MGP PO Soyuztechenergo). Charakteristika atspindi vidutinį turbinos bloko efektyvumą kapitalinė renovacija ir veikia pagal šiluminę grandinę, parodytą Fig. ; esant šiems parametrams ir sąlygoms, kurie laikomi vardiniais:
Šviežių garų slėgis ir temperatūra priešais turbinos uždarymo vožtuvą yra 13 (130 kgf/cm2)* ir 555 °C;
* Tekste ir grafikuose – absoliutus slėgis.
Slėgis reguliuojamoje gamybos ištraukoje yra 13 (13 kgf/cm2), o natūralus srauto padidėjimas prie įėjimo į ChSD yra didesnis nei 221,5 t/h;
Slėgis viršutiniame šildymo ištraukime yra 0,12 (1,2 kgf / cm2) su dviejų pakopų schema šildymo tinklo vandeniui;
Slėgis apatiniame šildymo išleidimo angoje yra 0,09 (0,9 kgf / cm2) su vienos pakopos šildymo tinklo vandens schema;
Slėgis reguliuojamo produkcijos ištraukimo, viršutinio ir apatinio šildymo ištraukimo kondensaciniu režimu su išjungtais slėgio reguliatoriais - pav. Ir ;
Išmetamųjų garų slėgis:
a) apibūdinti kondensacijos režimą ir dirbti su pasirinkimais vienpakopiu ir dvipakopiu tinklo vandens šildymu esant pastoviam 5 kPa (0,05 kgf/cm2) slėgiui;
b) apibūdinti kondensacijos režimą esant nuolatinis srautas ir aušinimo vandens temperatūra – pagal kondensatoriaus šilumines charakteristikas esant t 1V= 20 °C ir W= 8000 m3/h;
Regeneracinė sistema aukšto ir žemas slėgis pilnai įjungtas, deaeratorius 0,6 (6 kgf/cm2) maitinamas gamybos garais;
Vartojimas maitinti vandeniu lygus šviežio garo suvartojimui, grąžinama 100% gamybinio kondensato t= 100 °C, atlikta deaeratoriuje 0,6 (6 kgf/cm2);
Tiekiamo vandens ir pagrindinio kondensato, esančio už šildytuvų, temperatūra atitinka priklausomybes, parodytas Fig. , , , , ;
Pašarinio vandens entalpijos padidėjimas tiekimo siurblyje yra 7 kcal/kg;
Turbinos bloko elektromechaninis efektyvumas buvo patvirtintas remiantis panašaus turbinos bloko bandymų duomenimis, kuriuos atliko Dontekhenergo;
Slėgio reguliavimo ribos pasirinkimuose:
a) gamyba - 1,3 ± 0,3 (13 ± 3 kgf / cm2);
b) viršutinis centralizuotas šildymas su dviejų pakopų šildymo schema vandens šildymui - 0,05 - 0,25 (0,5 - 2,5 kgf / cm2);
a) žemesnis centralizuotas šildymas su vienpakope vandens šildymo schema - 0,03 - 0,10 (0,3 - 1,0 kgf/cm2).
Tinklo vandens šildymas centralizuoto šilumos tiekimo įrenginyje pagal dviejų pakopų šildymo tinklo vandens schemą, nustatytą pagal gamykloje apskaičiuotas priklausomybes τ2р = f(P VTO) ir τ1 = f(K T, P PPO) yra 44–48 °C esant maksimalioms šildymo apkrovoms esant slėgiui P PPO = 0,07 ÷ 0,20 (0,7 ÷ 2,0 kgf / cm2).
Bandymų duomenys, sudarantys šios Standartinės energinės charakteristikos pagrindą, buvo apdoroti naudojant „Vandens ir vandens garų termofizinių savybių lenteles“ (M.: Standartų leidykla, 1969). Pagal LMZ POT sąlygas grąžinamas kondensatas iš gamybinės atrankos 100 ° C temperatūroje įvedamas į pagrindinę kondensato liniją po HDPE Nr. 2. Sudarant Tipines energijos charakteristikas, pripažįstama, kad įvedamas toje pačioje temperatūroje tiesiai į deaeratorių 0,6 (6 kgf/cm2) . Pagal LMZ POT sąlygas, esant dviejų pakopų tinklo vandens šildymui ir režimams, kai garų srautas prie įėjimo į CSD yra didesnis nei 240 t/h (maksimali elektros apkrova esant mažai gamybos galiai), HDPE Nr. 4 yra visiškai išjungtas. Sudarant Standartines energetines charakteristikas buvo priimta, kad kai srautas prie įėjimo į CSD viršija 190 t/h, dalis kondensato nukreipiama į HDPE aplinkkelį Nr.4 taip, kad jo temperatūra priešais. deaeratoriaus temperatūra neviršija 150 °C. Tai reikalinga norint užtikrinti gerą kondensato deaeraciją.
2. Į TURBINĖS ĮRENGINIO ĮRENGINIO ĮRANGOS CHARAKTERISTIKOS
Kartu su turbina į turbinos bloką įeina ši įranga:
Elektrosilos gamyklos generatorius TVF-120-2 su vandenilio aušinimu;
Dviejų pralaidų kondensatorius 80 KTSS-1, kurio bendras plotas 3000 m2, iš kurių 765 m2 yra įmontuoto pluošto dalis;
Keturi žemo slėgio šildytuvai: HDPE Nr. 1, įmontuotas į kondensatorių, HDPE Nr. 2 - PN-130-16-9-11, HDPE Nr. 3 ir 4 - PN-200-16-7-1;
Vienas deaeratorius 0,6 (6 kgf/cm2);
Trys aukšto slėgio šildytuvai: PVD Nr. 5 - PV-425-230-23-1, PVD Nr. 6 - PV-425-230-35-1, PVD Nr. 7 - PV-500-230-50;
Du cirkuliaciniai siurbliai 24NDN, kurių debitas 5000 m3/h ir slėgis 26 m vandens. Art. su elektros varikliais po 500 kW;
Trys kondensato siurbliai KN 80/155 varomi elektros varikliais, kurių kiekvieno galia 75 kW (veikiančių siurblių skaičius priklauso nuo garo srauto į kondensatorių);
Du pagrindiniai trijų pakopų ežektoriai EP-3-701 ir vienas paleidimo išmetiklis EP1-1100-1 (nuolat veikia vienas pagrindinis ežektorius);
Du tinkliniai vandens šildytuvai (viršutinis ir apatinis) PSG-1300-3-8-10, kurių kiekvieno paviršiaus plotas yra 1300 m2, skirti praleisti 2300 m3/h tinklo vandens;
Keturi elektros varikliais varomi KN-KS 80/155 tinklo vandens šildytuvų kondensato siurbliai, kurių kiekvieno galia 75 kW (po du siurblius kiekvienam PSG);
Vienas pirmojo keltuvo SE-5000-70-6 tinklo siurblys su 500 kW elektros varikliu;
Vienas tinklo siurblys II pakelia SE-5000-160 su 1600 kW elektros varikliu.
3. KONDENSACIJOS REŽIMAS
Kondensacijos režimu su išjungtais slėgio reguliatoriais bendras bendrasis šilumos suvartojimas ir šviežio garo suvartojimas, priklausomai nuo generatoriaus gnybtų galios, išreiškiami lygtimis:
Esant pastoviam kondensatoriaus slėgiui
P 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2);
K 0 = 15,6 + 2,04N T;
G 0 = 6,6 + 3,72N t + 0,11( N t - 69,2);
Esant pastoviam srautui ( W= 8000 m3/h) ir temperatūra ( t 1V= 20 °C) aušinimo vandenį
K 0 = 13,2 + 2,10N T;
G 0 = 3,6 + 3,80N t + 0,15( N t - 68,4).
Aukščiau pateiktos lygtys galioja galios diapazone nuo 40 iki 80 MW.
Šilumos ir šviežio garo suvartojimas kondensacijos režimu tam tikrai galiai nustatomas pagal nurodytas priklausomybes, vėliau įvedant reikiamas pataisas pagal atitinkamus grafikus. Šiuose pakeitimuose atsižvelgiama į skirtumą tarp eksploatavimo sąlygų ir vardinių (kurioms buvo sudarytos tipinės charakteristikos) ir jie skirti charakteristikų duomenims perskaičiuoti į eksploatavimo sąlygas. Atvirkštinio perskaičiavimo metu pakeitimų ženklai apverčiami atvirkščiai.
Pataisos koreguoja šilumos ir šviežio garo suvartojimą esant pastoviai galiai. Kai keli parametrai nukrypsta nuo vardinių verčių, pataisos algebriškai sumuojamos.
4. REŽIMAS SU REGULIUOJAMOMIS PASIRINKIMAIS
Įjungus valdomus ištraukimus, turbininis blokas gali veikti su vienpakopiu ir dviejų pakopų vandens šildymo šildymo schemomis. Galima dirbti ir be šilumos ištraukimo su vienu gamybos agregatu. Atitinkamos tipinės garo vartojimo režimų diagramos ir savitojo šilumos suvartojimo priklausomybė nuo galios ir gamybos galios pateiktos fig. - , o specifinė elektros energijos gamyba iš šilumos suvartojimo pav. - .
Režimų diagramos apskaičiuojamos pagal POT LMZ naudojamą schemą ir rodomos dviejuose laukuose. Viršutinis laukas yra turbinos režimų (Gcal/h) diagrama su vienu produkcijos ištraukimu K t = 0.
Įjungus šildymo apkrovą ir kitoms nepakitusioms sąlygoms, iškraunami tik 28 - 30 etapai (įjungus vieną apatinį tinklo šildytuvą), arba 26 - 30 (įjungus du tinklo šildytuvus) ir sumažinama turbinos galia.
Galios sumažinimo vertė priklauso nuo šildymo apkrovos ir nustatoma
Δ N Qt = KQ T,
Kur K- bandymo metu nustatytas specifinis turbinos galios pokytis Δ N Qt/Δ K t lygus 0,160 MW/(Gcal h) su vienpakopiu šildymu ir 0,183 MW/(Gcal h) su dviejų pakopų tinklo vandens šildymu (31 ir 32 pav.).
Iš to išplaukia, kad šviežio garo suvartojimas esant tam tikrai galiai N t ir du (gamybos ir šildymo) ištraukimai atitiks kažkokią fiktyvią galią viršutiniame lauke N ft ir vienas gamybos pasirinkimas
N ft = N t + Δ N Qt.
Pasvirusios tiesios linijos apatinė paraštė diagramos leidžia grafiškai nustatyti nurodytos turbinos galios ir šildymo apkrovos vertę N ft, o pagal jį ir produkcijos pasirinkimą šviežio garo suvartojimas.
Specifinio šilumos suvartojimo ir savitosios elektros energijos gamybos šiluminiam vartojimui reikšmės apskaičiuojamos remiantis duomenimis, paimtais iš režimo diagramų skaičiavimo.
Savitojo šilumos suvartojimo priklausomybės nuo galios ir gamybos galios grafikai yra pagrįsti tais pačiais samprotavimais, kaip ir LMZ POT režimo diagramos pagrindas.
Tokio tipo grafiką pasiūlė MGP PO Sojuztekhenergo turbinų cechas (Pramonės energija, 1978, Nr. 2). Tai geriau nei diagramų sistema q t = f(N T, K t) skirtingais K n = const, nes jį patogiau naudoti. Savitojo šilumos suvartojimo grafikai dėl neprincipingo pobūdžio daromi be apatinio lauko; pavyzdžiais paaiškinama jų naudojimo metodika.
Duomenys, apibūdinantys trijų pakopų tinklo vandens šildymo režimą, tipinė savybė nėra, nes šis režimas veikia įrenginiuose šio tipo bandomuoju laikotarpiu jis niekur nebuvo įvaldytas.
Į parametrų nuokrypių įtaka tų, kurios priimtos apskaičiuojant tipines charakteristikas kaip vardines, atsižvelgiama dviem būdais:
a) parametrai, kurie neturi įtakos šilumos suvartojimui katile ir šilumos tiekimui vartotojui esant pastoviems masės srautams G 0, G n ir G t, – įvedant nurodytos galios pakeitimus N T( N t + KQ T).
Pagal šią pataisytą galią pagal Fig. - nustatomas šviežio garo suvartojimas, savitasis šilumos suvartojimas ir bendras šilumos suvartojimas;
b) pataisymai dėl P 0, t 0 ir P p pridedami prie rastų atlikus minėtus šviežio garo srauto ir bendro šilumos srauto pakeitimus, po to apskaičiuojamas šviežio garo srautas ir šilumos srautas (bendras ir specifinis) nurodytoms sąlygoms.
Gyvo garo slėgio korekcijos kreivių duomenys apskaičiuojami naudojant bandymų rezultatus; visos kitos korekcijos kreivės yra pagrįstos LMZ POT duomenimis.
5. SPECIALIŲJŲ ŠILUMOS SĄNAUDOJIMO, ŠVIEŽIŲ GARO SĄNAUDOJIMO IR SPECIALŲ ŠILDYMO DARBŲ NUSTATYMO PAVYZDŽIAI
1 pavyzdys. Kondensacijos režimas su atjungtais slėgio reguliatoriais pasirinkimuose.
Duota: N t = 70 MW; P 0 = 12,5 (125 kgf / cm2); t 0 = 550 °C; R 2 = 8 kPa (0,08 kgf/cm2); G duobė = 0,93 G 0; Δ t duobė = t pete - t npit = -7 °C.
Būtina nustatyti bendrą ir specifinį bendrąjį šilumos suvartojimą ir šviežio garo suvartojimą tam tikromis sąlygomis.
Seka ir rezultatai pateikti lentelėje. .
P1 lentelė
|
Paskyrimas |
Nustatymo metodas |
Gauta vertė |
Šviežio garo suvartojimas nominaliomis sąlygomis, t/val |
Šviežių garų temperatūra |
Pašarų vandens suvartojimas |
Bendra specifinio šilumos suvartojimo korekcija, % |
Savitasis šilumos suvartojimas nurodytomis sąlygomis, kcal/(kW h) |
|
Bendras šilumos suvartojimas nurodytomis sąlygomis, Gcal/val |
K 0 = q T N t10-3 |
Garo suvartojimo pataisos, jei sąlygos nukrypsta nuo vardinio, %: |
Gyvas garų slėgis |
Šviežių garų temperatūra |
Išmetamųjų garų slėgis |
Pašarų vandens suvartojimas |
Maitinimo vandens temperatūra |
Bendra šviežių garų suvartojimo korekcija, % |
Šviežio garo suvartojimas nurodytomis sąlygomis, t/val |
|
P2 lentelė
* Reguliuojant galią slėgiui viršutinėje šildymo galioje R PPO, skiriasi nuo 0,12 (1,2 kgf/cm2), rezultatas atitiks grįžtamojo vandens temperatūrą, atitinkančią nurodytą slėgį pagal kreivę τ2р = f(P PPO) pav. , t.y. 60 °C. ** Esant pastebimam skirtumui G CHSDvkh“ iš G CHSDin visos reikšmės pp. 4 - 11 reikia patikrinti pagal nurodytą G CHSDin. Konkrečių šildymo darbų apskaičiavimas atliekamas panašiai kaip pateikta pavyzdyje. Šildymo galios kūrimas ir jo korekcija pagal faktinį slėgį R PPO nustatoma pagal Fig. , b ir , b. 4 pavyzdys. Režimas be šildymo ištraukimo. Duota: N t = 80 MW; K n = 120 Gcal/h; K t = 0; R 0 = 12,8 (128 kgf / cm2); t 0 = 550 °C; 7,65 R |
Slėgis viršutiniame šildymo ištraukime, (kgf/cm2)* |
R PPO |
Ryžiai. Autorius G ChSDin |
Slėgis apatinėje šildymo angoje, (kgf/cm2)* |
R NTO |
Ryžiai. Autorius G ChSDin |
* Slėgiai pasirinktuose ChSND ir kondensato temperatūra HDPE gali būti nustatomi pagal kondensacijos režimo grafikus, atsižvelgiant į G ChSDin, su santykiu G CHSDin/ G 0 = 0,83.
6. LEGENDA
|
Vardas |
Paskyrimas |
Galia, MW: |
elektros generatoriaus gnybtuose |
N T, N tf |
vidines dalis aukšto slėgio |
N iCHVD |
vidutinio ir žemo slėgio vidinės dalys |
N iCHSND |
bendri turbinos bloko nuostoliai |
Σ∆ N prakaitas |
elektromechaninis efektyvumas |
Aukšto slėgio cilindras (arba dalis) |
Žemo (arba vidutinio ir žemo) slėgio cilindras |
TsSD (ChSND) |
Garų suvartojimas, t/h: |
prie turbinos |
gamybai |
centralizuotam šildymui |
regeneracijai |
G PVD, G HDPE, G d |
per paskutinį CVP etapą |
G CHVDskv |
prie įėjimo į ChSD |
G CHSDinh |
prie įėjimo į ChND |
G CHNDin |
prie kondensatoriaus |
Pašarinio vandens sąnaudos, t/val |
Grąžinamo gamybos kondensato sąnaudos, t/val |
Aušinimo vandens srautas per kondensatorių, m3/val |
Šilumos sąnaudos vienam turbinos blokui, Gcal/val |
Šilumos sąnaudos gamybai, Gcal/val |
Absoliutus spaudimas, (kgf/cm2): |
prieš uždarymo vožtuvą |
už valdymo ir perkrovos vožtuvų |
P.I.-IV cl, P juosta |
valdymo stadijos kameroje |
P r.st. |
nereguliuojamose mėginių ėmimo kamerose |
P.I.-VII n |
produkcijos atrankos kameroje |
viršutinėje šildymo kameroje |
apatinėje šildymo kameroje |
kondensatoriuje, kPa (kgf/cm2) |
Temperatūra (°C), entalpija, kcal/kg: |
švieži garai prieš uždarymo vožtuvą |
t 0, i 0 |
garai produkcijos atrankos kameroje |
kondensatas HDPE |
tį, t k1, t k2, t k3, t k4 |
grąžinti kondensatą iš gamybos ištraukimo |
tiekti vandenį už PVD |
t duobė 5, t duobė 6, t duobė7 |
tiekti vandenį už augalo |
t Pitas, i Pitas |
tinklo vanduo prie įėjimo į įrenginį ir išėjimo iš jo |
aušinimo vanduo, patenkantis į kondensatorių ir iš jo išeinantis |
t 1c, t 2v |
Tiekiamo vandens entalpijos didinimas siurblyje |
∆i PEN |
Savitasis bendrasis šilumos suvartojimas elektros gamybai, kcal/(kW h) |
q T, q tf |
Specifinė kogeneracinės elektros energijos gamyba, kWh/Gcal: |
gamybos garai |
centralizuoto šildymo garas |
Perskaičiavimo į SI sistemą koeficientai: |
|
1 t/h – 0,278 kg/s; 1 kgf/cm2 - 0,0981 MPa arba 98,1 kPa; 1 kcal/kg – 4,18168 kJ/kg |
Pirmieji dešimt žemo slėgio rotoriaus diskų yra sukalti kartu su velenu, likę trys diskai yra sumontuoti.
HPC ir LPC rotoriai yra tvirtai sujungti vienas su kitu, naudojant flanšus, sujungtus kartu su rotoriais. LPC ir TVF-120-2 tipo generatoriaus rotoriai yra sujungti standžia mova.
Turbinos garų paskirstymas yra antgalis. Švieži garai tiekiami į atskirą purkštukų dėžę, kurioje yra automatinė sklendė, iš kurios garai nuteka aplinkkelio vamzdžiais į turbinos valdymo vožtuvus.
Išėjus iš HPC dalis garų patenka į kontroliuojamą produkcijos išgavimą, likusi dalis siunčiama į LPC.
Šildymo ištraukimas atliekamas iš atitinkamų LPC kamerų.
Turbinos tvirtinimo taškas yra ant turbinos rėmo generatoriaus pusėje, o blokas plečiasi link priekinio guolio.
Siekiant sutrumpinti įšilimo laiką ir pagerinti paleidimo sąlygas, yra numatytas flanšų ir smeigių šildymas garais ir gyvo garo tiekimas priekiniam HPC sandarikliui.
Turbinoje sumontuotas veleno sukimo įtaisas, sukantis agregato veleno liniją 0,0067 dažniu.
Turbinos menčių aparatas suprojektuotas ir sukonfigūruotas veikti 50 Hz tinklo dažniu, o tai atitinka 50 rotoriaus sukimąsi. Ilgalaikis turbinos darbas leidžiamas esant tinklo dažniui nuo 49 iki 50,5 Hz.
Turbinos bloko pamato aukštis nuo kondensacinės patalpos grindų lygio iki turbininės patalpos grindų lygio yra 8 m.
2.1 Turbinos PT-80/100-130/13 šiluminės grandinės schemos aprašymas
Kondensacijos įrenginį sudaro kondensatoriaus grupė, oro šalinimo įtaisas, kondensatas ir cirkuliaciniai siurbliai, cirkuliacinės sistemos ežektoriumi, vandens filtrais, vamzdynais su reikiama jungiamaisiais elementais.
Kondensatorių grupę sudaro vienas kondensatorius su įmontuotu banku, kurio bendras aušinimo paviršius yra 3000 m² ir skirtas kondensuoti į jį patenkančius garus, sukurti vakuumą turbinos išmetimo vamzdyje ir išsaugoti kondensatą, taip pat naudoti į kondensatorių patenkančių garų šilumą darbo režimais pagal terminį grafiką papildomam vandeniui šildyti įmontuotame ryšulyje.
Kondensatorius turi specialią garo dalyje įmontuotą kamerą, kurioje sumontuota HDPE sekcija Nr.1. Likusius HDPE montuoja atskira grupė.
Regeneracinis blokas skirtas šildyti tiekiamą vandenį garais, paimamais iš nereguliuojamų turbinos išleidimo angų, ir turi keturias LPH, tris HPH pakopas ir deaeratorių. Visi šildytuvai yra paviršinio tipo.
HPH Nr. 5,6 ir 7 yra vertikalios konstrukcijos su įmontuotais aušintuvais ir drenažo aušintuvais. PVD turi grupinę apsaugą, kurią sudaro automatinis išėjimas ir atbuliniai vožtuvai vandens įleidimo ir išleidimo angoje automatinis vožtuvas su elektromagnetu, vamzdynas šildytuvams paleisti ir išjungti.
HDPE ir HDPE (išskyrus HDPE Nr. 1) yra su valdymo vožtuvais kondensato šalinimui, valdomais elektroniniais reguliatoriais.
Šildymo garo kondensato išleidimas iš šildytuvų yra kaskadinis. Iš HDPE Nr. 2 kondensatas išsiurbiamas drenažo siurbliu.
Šildymo tinklų vandens instaliaciją sudaro du tinklo šildytuvai, kondensatas ir tinklo siurbliai. Kiekvienas šildytuvas yra horizontalus garo-vandens šilumokaitis, kurio šilumos mainų paviršius yra 1300 m², kurį sudaro tiesūs žalvariniai vamzdžiai, iš abiejų pusių išplatinti vamzdžių lakštais.
3 Pagalbinės įrangos parinkimas stoties terminei grandinei
3.1 Su turbina tiekiama įranga
Nes Kondensatorius, pagrindinis ežektorius, žemo ir aukšto slėgio šildytuvai tiekiami į suprojektuotą stotį kartu su turbina, tada montavimui stotyje naudojami:
a) Kondensatorius, tipas 80-KTSST-1, iš trijų dalių, po vieną kiekvienai turbinai;
b) Pagrindinis ežektorių tipas EP-3-700-1 šešių vienetų, po du kiekvienai turbinai;
c) PN-130-16-10-II (PND Nr. 2) ir PN-200-16-4-I (PND Nr. 3,4) tipo žemo slėgio šildytuvai;
d) PV-450-230-25 (PVD Nr. 1), PV-450-230-35 (PVD Nr. 2) ir PV-450-230-50 (PVD Nr. 3) aukšto slėgio šildytuvai.
Pateiktos įrangos charakteristikos apibendrintos 2, 3, 4, 5 lentelėse.
2 lentelė - kondensatorių charakteristikos
3 lentelė - pagrindinio kondensatoriaus išmetimo charakteristikos
Visapusiškas garo turbinos PT-80/100-130/13 modernizavimas
Modernizavimo tikslas – padidinti turbinos elektros ir šildymo galią bei padidinti turbinos įrengimo efektyvumą. Pagrindinio varianto modernizavimą sudaro korinio gaubto HPC sandariklių montavimas ir vidutinio slėgio srauto dalies pakeitimas naujo LP rotoriaus gamyba, siekiant padidinti. pralaidumo ChSD iki 383 t/val. Tuo pačiu metu išlaikomas slėgio reguliavimo diapazonas gamybos išleidimo angoje, maksimalus garų srautas į kondensatorių nesikeičia.
Keičiami komponentai atnaujinant turbinos bloką pagal pagrindinę galimybę:
- Korinio gaubto sandariklių montavimas HPC 1-17 etapams;
- Kreipiamoji mentelė CSND;
- RK ChSD balneliai su didesne srauto sekcija su ChSD korpuso viršutinės pusės garų dėžių modifikavimu naujų dangčių montavimui;
- Valdymo vožtuvai SD ir kumštelio paskirstymo įtaisas;
- Diafragmos 19-27 pakopų CSND, su perjuostiniais korio sandarikliais ir sandarinimo žiedais su spyruoklėmis;
- SND rotorius su sumontuotomis naujomis 18-27 pakopų darbinėmis mentėmis TsSND su kietomis frezuotomis padangomis;
- Diafragmos spaustukai Nr.1,2,3;
- Priekinio galo sandariklio narvas ir O žiedai su spyruoklėmis;
- Tvirtinimo diskai 28, 29, 30 žingsnių saugomi pagal esama struktūra, leidžianti sumažinti modernizavimo išlaidas (su sąlyga, kad naudojami seni montuojami diskai).
Modernizuojant pagal pagrindinį variantą pasiekiama:
- Turbinos maksimalios elektros galios padidinimas iki 110 MW, o šilumos ištraukimo – iki 168,1 Gcal/h, dėl sumažėjusio pramoninio išgavimo.
- Užtikrinti patikimą ir manevringą turbinos agregato darbą visais darbo režimais, įskaitant mažiausią įmanomą slėgį pramoninio ir centralizuoto šilumos tiekimo įrenginiuose.
- Turbinų įrenginių efektyvumo didinimas;
- Pasiektų techninių ir ekonominių rodiklių stabilumo užtikrinimas kapitalinio remonto laikotarpiu.
Modernizavimo poveikis pagrindinio pasiūlymo apimtyje:
| Turbinos režimai | Elektros galia, MW | Garo sąnaudos šildymui, t/val | Garo sąnaudos gamybai, t/val |
Kondensatas | |||
Nominalus | |||
Didžiausia galia | |||
Su maksimumu | |||
Siurblio efektyvumo didinimas | |||
HPC efektyvumo didinimas | |||
Papildomi pasiūlymai (parinktys) modernizavimui
- HPC valdymo pakopos narvelio modernizavimas, įrengiant viršaus gaubtą korio sandariklius
- Paskutinio etapo diafragmų su tangentine tūrio montavimas
- Itin sandarūs aukšto slėgio reguliavimo vožtuvų strypų sandarikliai
Modernizavimo efektas su papildomomis galimybėmis
№ | Vardas | Efektas |
HPC valdymo pakopos narvelio modernizavimas, įrengiant viršaus gaubtą korio sandariklius | Galios padidėjimas 0,21-0,24 MW |
|
Paskutinio etapo diafragmų su tangentine tūrio montavimas | Kondensacijos režimas: |
|
Rotacinis diafragmos sandariklis | Turbinos bloko efektyvumo didinimas, kai jis veikia režimu su visiškai uždara sukamąja diafragma 7 Gcal/val. |
|
HPC ir CSD viršutinių gaubtų sandariklių keitimas koriniais | Padidėjęs cilindro efektyvumas (HPC 1,2-1,4%, CVD 1%); |
|
HPC valdymo vožtuvų keitimas | Galios padidėjimas 0,02-0,11 MW |
|
Korinių galų sandariklių LPC montavimas | Oro įsiurbimo per galinius sandariklius pašalinimas |
| Kursinio projekto užduotis | 3 |
|
| 1. | Pradiniai atskaitos duomenys | 4 |
| 2. | Katilo įrengimo skaičiavimas | 6 |
| 3. | Garų plėtimosi proceso statyba turbinoje | 8 |
| 4. | Garų ir pašaro vandens balansas | 9 |
| 5. | Garo, tiekiamo vandens ir kondensato parametrų nustatymas PTS elementais | 11 |
| 6. | PTS sekcijų ir elementų šilumos balanso lygčių sudarymas ir sprendimas | 15 |
| 7. | Energijos galios lygtis ir jos sprendimas | 23 |
| 8. | Skaičiavimo tikrinimas | 24 |
| 9. | Energetinių rodiklių nustatymas | 25 |
| 10. | Pagalbinės įrangos parinkimas | 26 |
| Nuorodos | 27 |
|
Kursinio projekto užduotis
Studentui: Onuchinas D.M..
Projekto tema: STU PT-80/100-130/13 šiluminės grandinės skaičiavimas
Projekto duomenys
P 0 =130 kg/cm2;
;
;
Q t =220 MW;
;
.
Slėgis nereguliuojamose ištraukose – iš pamatinių duomenų.
Papildomo vandens ruošimas - iš atmosferinio deaeratoriaus "D-1,2".
Skaičiavimo dalies tūris
ATM projektinis skaičiavimas SI sistemoje vardinei galiai.
Techninio mokymo objektų energinio naudingumo rodiklių nustatymas.
Profesinio mokymo įstaigos pagalbinės įrangos parinkimas.
1. Pradiniai atskaitos duomenys
Pagrindiniai PT-80/100-130 turbinos rodikliai.
1 lentelė.
| Parametras | Didumas | Matmenys |
| Nominali galia | 80 | MW |
| Didžiausia galia | 100 | MW |
| Pradinis slėgis | 23,5 | MPa |
| Pradinė temperatūra | 540 | SU |
| Slėgis centrinės venos pompos išleidimo angoje | 4,07 | MPa |
| Temperatūra HPC išėjimo angoje | 300 | SU |
| Perkaitintų garų temperatūra | 540 | SU |
| Aušinimo vandens srautas | 28000 | m 3 / val |
| Aušinimo vandens temperatūra | 20 | SU |
| Kondensatoriaus slėgis | 0,0044 | MPa |
Turbina turi 8 nereguliuojamus garo ištraukimus, skirtus šildyti tiekiamą vandenį žemo slėgio šildytuvuose, deaeratorių, aukšto slėgio šildytuvuose ir maitinti pagrindinio tiekimo siurblio pavaros turbiną. Išmetamieji garai iš turbo pavaros grįžta į turbiną.
2 lentelė.
| Atranka | Slėgis, MPa | Temperatūra, 0 C |
|
| aš | PVD Nr.7 | 4,41 | 420 |
| II | PVD Nr.6 | 2,55 | 348 |
| III | HDPE Nr. 5 | 1,27 | 265 |
| Deaeratorius | 1,27 | 265 |
|
| IV | HDPE Nr. 4 | 0,39 | 160 |
| V | HDPE Nr. 3 | 0,0981 | - |
| VI | HDPE Nr. 2 | 0,033 | - |
| VII | HDPE Nr. 1 | 0,003 | - |
Turbina turi du šildymo garo ištraukimus, viršutinį ir apatinį, skirtą vieno ir dviejų pakopų tinklo vandens šildymui. Šildymo ištraukimo sistemos turi šias slėgio reguliavimo ribas:
Viršutinė 0,5-2,5 kg/cm 2 ;
Žemesnis 0,3-1 kg/cm2.
2. Katilo įrengimo skaičiavimas
VB – viršutinis katilas;
NB – apatinis katilas;
Grąžinimas – tinklo vandens grąžinimas.
D VB, D NB - atitinkamai viršutinio ir apatinio katilo garo sąnaudos.
Temperatūros grafikas: t pr / t o br =130 / 70 C;
T pr = 130 0 C (403 K);
T arr = 70 0 C (343 K).
Garo parametrų nustatymas centralizuoto šilumos tiekimo sistemose
Tarkime, kad VSP ir NSP šildymas vienodas;
Mes priimame per mažo šildymo vertę tinklo šildytuvuose 
.
Priimame slėgio nuostolius vamzdynuose 
.
Viršutinio ir apatinio ištraukimo iš turbinos slėgis VSP ir NSP:
baras; 
baras.
h WB = 418,77 kJ/kg
h NB =355,82 kJ/kg
D WB (h 5 - h WB /) = K W NE (h WB - h NB) →
→ D WB =1,01∙870,18(418,77-355,82)/(2552,5-448,76) = 26,3 kg/s
D NB h 6 + D WB h WB / +K W NE h OBR = KW NE h NB +(D WB +D NB) h NB / →
→ D NB =/(2492-384,88)=25,34 kg/s
D VB +D NB =D B = 26,3 + 25,34 = 51,64 kg/s
3. Garo plėtimosi turbinoje proceso konstravimas
Tarkime, slėgio nuostoliai balionų garo paskirstymo įrenginiuose:
;
;
;
Tokiu atveju slėgis cilindrų įleidimo angoje (už valdymo vožtuvų) bus:
Procesas h,s diagramoje parodytas Fig. 2.
4. Garų ir tiekiamo vandens balansas.
Darome prielaidą, kad didžiausio potencialo garai patenka į galinius sandariklius (D KU) ir į garų išmetiklius (D EP).
Panaudoti garai iš galinių sandariklių ir iš ežektorių nukreipiami į sandariklio šildytuvą. Priimame jame esantį kondensato šildymą:
Išmetimo garai ežektorių aušintuvuose nukreipiami į išmetimo šildytuvą (EH). Šildymas jame:
Darome prielaidą, kad garo srautas į turbiną (D) yra žinomas dydis.
Darbinio skysčio nuostoliai stoties viduje: D У =0,02D.
Tarkime, kad galinių sandariklių garo sąnaudos yra 0,5 %: D KU =0,005D.
Tarkime, kad pagrindinių ežektorių garo sąnaudos yra 0,3 %: D EJ =0,003D.
Tada:
Garo suvartojimas iš katilo bus:
Nes Jei katilas yra būgninis, tuomet būtina atsižvelgti į katilo prapūtimą.
D kont = 0,015D = 1,03D K = 0,0154D.
Tiekiamo į katilą vandens kiekis:
Papildomo vandens kiekis:
Kondensato nuostoliai gamyboje:
(1-K pr)D pr =(1-0,6)∙75=30 kg/s.
Slėgis katilo būgne yra maždaug 20% didesnis nei šviežio garo slėgis prie turbinos (dėl hidraulinių nuostolių), t.y.
P k.v. =1,2P 0 =1,2∙12,8=15,36 MPa → 
kJ/kg.
Slėgis nuolatinio pūtimo plėtinyje (CPD) yra maždaug 10% didesnis nei deaeratoriuje (D-6), t.y.
P RNP =1,1P d =1,1∙5,88=6,5 baro →
→
kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg;
D P.R.=β∙D cont =0,438∙0,0154D=0,0067D;
D V.R. =(1-β)D kont =(1-0,438)0,0154D=0,00865D.
D ext =D ut +(1-K pr)D pr +D v.r. =0,02D+30+0,00865D=0,02865D+30.
Mes nustatome tinklo vandens srautą per tinklo šildytuvus:
Šildymo sistemos nesandarumus priimame kaip 1% cirkuliuojančio vandens kiekio.
Taigi reikalingas cheminis produktyvumas. vandens apdorojimas:
5. Garo, tiekiamo vandens ir kondensato parametrų nustatymas pagal PTS elementus.
Manome, kad slėgio nuostoliai garo vamzdynuose nuo turbinos iki regeneracinės sistemos šildytuvų yra:
| I atranka | PVD-7 | 4% |
| II atranka | PVD-6 | 5% |
| III atranka | PVD-5 | 6% |
| IV atranka | PVD-4 | 7% |
| V pasirinkimas | PND-3 | 8% |
| VI atranka | PND-2 | 9% |
| VII atranka | PND-1 | 10% |
Parametrų nustatymas priklauso nuo šildytuvų konstrukcijos ( žr. pav. 3). Apskaičiuotoje schemoje visi HDPE ir PVD yra paviršiniai.
Kadangi pagrindinis kondensatas ir tiekiamas vanduo teka iš kondensatoriaus į katilą, nustatome mums reikalingus parametrus.
5.1. Mes nepaisome entalpijos padidėjimo kondensato siurblyje. Tada kondensato parametrai priešais ED yra:
0,04 baro, 
29°C, 
121,41 kJ/kg.
5.2. Darome prielaidą, kad pagrindinio kondensato šildymas ežektoriniame šildytuve yra lygus 5°C.
34 °C; kJ/kg.
5.3. Laikome, kad vandens šildymas riebokšlyje (SP) yra 5°C.
39 °C, 
kJ/kg.
5.4. PND-1 – išjungtas.
Jis tiekiamas garais iš VI atrankos.
69,12 °C, 
289,31 kJ/kg = h d2 (drenažas iš HDPE-2).
°С, 
4,19∙64,12=268,66 kJ/kg
Jis tiekiamas garais iš V pasirinkimo.
Šildymo garų slėgis šildytuvo korpuse:
96,7 °C, 
405,21 kJ/kg;
Vandens parametrai už šildytuvo:
°С, 
4,19∙91,7=384,22 kJ/kg.
Preliminariai nustatėme temperatūros padidėjimą dėl srautų maišymosi prieš LPH-3 
, t.y. mes turime:
Jis tiekiamas garais iš IV atrankos.
Šildymo garų slėgis šildytuvo korpuse:
140,12°С, 
589,4 kJ/kg;
Vandens parametrai už šildytuvo:
°С, 
4,19∙135,12=516,15 kJ/kg.
Šildymo terpės parametrai drenažo aušintuve:
5.8. Maitinimo vandens deaeratorius.
Tiekimo vandens deaeratorius veikia esant pastoviam garų slėgiui korpuse
R D-6 = 5,88 bar → t D-6 N = 158 ˚С, h' D-6 = 667 kJ/kg, h" D-6 = 2755,54 kJ/kg,
5.9. Tiekimo siurblys.
Paimkime siurblio efektyvumą 
0,72.
Išleidimo slėgis: MPa. °C, o šildymo terpės parametrai drenažo aušintuve yra šie:
Garo parametrai garų aušintuve:
°C; 
2833,36 kJ/kg.
Šildymą OP-7 nustatome iki 17,5 °C. Tada vandens temperatūra už PVD-7 yra lygi °C, o drenažo aušintuvo šildymo terpės parametrai:
°C; 
1032,9 kJ/kg.
Tiekimo vandens slėgis po PPH-7 yra:
Vandens parametrai už paties šildytuvo.
TECHNINIS APRAŠYMAS
Objekto aprašymas.
Pilnas vardas:„Automatinis mokymo kursas „Turbinos PT-80/100-130/13 valdymas“.
Simbolis:
Pagaminimo metai: 2007.
Buvo sukurtas automatizuotas mokymo kursas apie turbinos PT-80/100-130/13 eksploatavimą. operatyvinis personalas aptarnaujanti šio tipo turbinų įrenginius ir yra kogeneracinės elektrinės personalo mokymo, pasirengimo egzaminams ir egzaminų testavimo priemonė.
AUK buvo sudarytas remiantis norminiais ir techniniais dokumentais, naudojamais eksploatuojant PT-80/100-130/13 turbinas. Jame yra tekstinė ir grafinė medžiaga, skirta interaktyviam mokinių mokymuisi ir testavimui.
Šiame AUK aprašoma šildymo turbinų PT-80/100-130/13 pagrindinės ir pagalbinės įrangos konstrukcija ir technologinės charakteristikos, būtent: pagrindiniai garo vožtuvai, uždarymo vožtuvas, valdymo vožtuvai, HPC garų įleidimo anga, HPC konstrukcijos ypatybės. , CSD, LPC, turbinos rotoriai, guoliai, sukimo įtaisas, sandarinimo sistema, kondensacinis mazgas, žemo slėgio regeneracija, tiekimo siurbliai, aukšto slėgio regeneracija, centralizuoto šildymo įrenginys, turbinų alyvos sistema ir kt.
Apžvelgiami turbinos bloko paleidimo, normalūs, avariniai ir stabdymo režimai, pagrindiniai šildymo ir vėsinimo garo vamzdynų, vožtuvų blokų ir turbinų cilindrų patikimumo kriterijai.
Nagrinėjama turbinos automatinio valdymo sistema, apsaugos, blokavimo ir signalizacijos sistema.
Nustatyta priėmimo į įrenginių apžiūrą, bandymus ir remontą tvarka, saugos taisyklės bei priešgaisrinė ir sprogimo sauga.
AUC sudėtis:
Automatizuotas mokymo kursas (ATC) – tai programinė įranga, skirta pirminiam personalo mokymui ir vėlesniam žinių patikrinimui elektrinėse ir elektros tinkluose. Pirmiausia – eksploatacinio ir techninės priežiūros personalo mokymui.
AUC pagrindas susideda iš esamos gamybos ir pareigybių aprašymai, norminės medžiagos, įrangos gamintojų duomenys.
AUC apima:
— bendrosios teorinės informacijos skyrius;
— skyrius, kuriame aptariamos konkretaus tipo įrangos projektavimas ir eksploatavimo taisyklės;
— mokinių savęs patikrinimo skyrius;
- egzaminuotojo blokas.
Be tekstų, AUK yra reikalinga grafinė medžiaga (schemos, brėžiniai, nuotraukos).
AUC informacijos turinys.
1. Tekstinė medžiaga sudaryta remiantis eksploatavimo instrukcija, turbina PT-80/100-130/13, gamyklos instrukcijomis, kitomis norminėmis ir techninėmis medžiagomis ir apima šiuos skyrius:
1.1. Turbinos bloko PT-80/100-130/13 veikimas.
1.1.1. Bendra informacija apie turbiną.
1.1.2. Alyvos sistema.
1.1.3. Reguliavimo ir apsaugos sistema.
1.1.4. Kondensacijos įrenginys.
1.1.5. Regeneracinis montavimas.
1.1.6. Šildymo tinklų vandens įrengimas.
1.1.7. Turbinos paruošimas darbui.
Alyvos sistemos ir VPU paruošimas ir paleidimas.
Turbinos valdymo ir apsaugos sistemos paruošimas ir įjungimas.
Apsaugų testavimas.
1.1.8. Kondensacijos įrenginio paruošimas ir paleidimas.
1.1.9. Regeneracinės instaliacijos paruošimas ir paleidimas.
1.1.10. Instaliacijos paruošimas šildymo tinklų vandeniui.
1.1.11. Turbinos paruošimas paleidimui.
1.1.12. Bendrosios instrukcijos, kurių reikia laikytis paleidžiant turbiną iš bet kurios būsenos.
1.1.13. Turbinos paleidimas iš šaltos būsenos.
1.1.14. Turbinos paleidimas iš karštos būsenos.
1.1.15. Darbo režimas ir parametrų keitimas.
1.1.16. Kondensacijos režimas.
1.1.17. Režimas su pasirinkimais gamybai ir šildymui.
1.1.18. Krovinių išmetimas ir pakrovimas.
1.1.19. Turbinos sustabdymas ir sistemos grąžinimas į pradinę būseną.
1.1.20. Techninės būklės tikrinimas ir priežiūra. Saugumo patikrų laikas.
1.1.21. Priežiūra tepimo sistemos ir VPU.
1.1.22. Kondensacinio ir regeneracinio įrenginio priežiūra.
1.1.23. Šilumos tinklų vandens instaliacijos priežiūra.
1.1.24. Saugos priemonės atliekant turbogeneratoriaus techninę priežiūrą.
1.1.25. Priešgaisrinė sauga kai aptarnaujami turbininiai blokai.
1.1.26. Apsauginių vožtuvų bandymo tvarka.
1.1.27. Taikymas (apsauga).
2. Grafinė medžiaga šioje AUK yra pateikta 15 brėžinių ir diagramų:
2.1. PT-80/100-130-13 turbinos (HPC) išilginis pjūvis.
2.2. Išilginis turbinos pjūvis PT-80/100-130-13 (TSSND).
2.3. Garo ištraukimo vamzdynų schema.
2.4. Turbogeneratoriaus naftotiekio schema.
2.5. Garų tiekimo ir išsiurbimo iš sandariklių schema.
2.6. Sandarinimo dėžutės šildytuvas PS-50.
2.7. Sandarinimo dėžutės šildytuvo PS-50 charakteristikos.
2.8. Pagrindinio turbogeneratoriaus kondensato schema.
2.9. Tinklo vandentiekio vamzdynų schema.
2.10. Garo ir oro mišinio išsiurbimo vamzdyno schema.
2.11. PVD apsaugos schema.
2.12. Turbinos bloko pagrindinio garo vamzdyno schema.
2.13. Turbinos bloko drenažo schema.
2.14. TVF-120-2 generatoriaus gazolio sistemos schema.
2.15. PT-80/100-130/13 LMZ vamzdžių bloko energetinės charakteristikos.
Žinių testas
Išstudijavęs tekstinę ir grafinę medžiagą, studentas gali paleisti programą savikontrolėžinių. Programa – tai testas, tikrinantis instrukcijų medžiagos įsisavinimo laipsnį. Neteisingo atsakymo atveju operatorius gauna klaidos pranešimą ir citatą iš instrukcijos teksto, kuriame yra teisingas atsakymas. Bendras šio kurso klausimų skaičius yra 300.
Egzaminas
Praėjus mokymo kursas ir žinių savikontrolė, studentas laiko egzamino testą. Jame yra 10 klausimų, automatiškai atrinktų atsitiktinai iš savęs patikrinimui pateiktų klausimų. Egzamino metu egzaminuojamasis prašomas atsakyti į šiuos klausimus be raginimo ar galimybės remtis vadovėliu. Kol bandymas nebaigtas, klaidų pranešimų nerodoma. Baigęs egzaminą, studentas gauna protokolą, kuriame surašyti siūlomi klausimai, egzaminuojamojo pasirinkti atsakymų variantai ir komentarai apie klaidingus atsakymus. Egzaminas įvertinamas automatiškai. Testavimo protokolas išsaugomas kompiuterio standžiajame diske. Galima atspausdinti spausdintuvu.
Įkeliama...
