4.4 Controllo della resistenza termica e dinamica dei dispositivi di protezione

Cambia AE2066MP-100

Potere di interruzione ultimo Iab. pr=9kA.

Iav. pr=9kA>Isp=3,52kA

Cambia AE 2066-100

Potere di interruzione ultimo Iab. pr=12kA.

Iav. pr=12 kA>Isp=11,5 kA

La resistenza dinamica per questo interruttore è soddisfatta.

Verifica dello sblocco in base alla condizione:

dove sono r. max - corrente operativa massima del motore della pressa.

Fusibile PN-2-100-10

U nominale = 380 V

I off nom > ho battuto 100 kA > 1,94 kA

I nom > I slave 100A > 10A

I nom ist > I slave 31,5 A > 10 A

Interruttore magnetotermico in SF6 a colonna alta tensione

La temperatura di riscaldamento del cuscinetto di contatto può essere determinata utilizzando la formula di Kukekov inversa: , (5.9) dove Tk è la temperatura di riscaldamento massima consentita del contatto quando lo attraversa una corrente di cortocircuito...

Processi dinamici e stabilità dei sistemi di energia elettrica delle navi

I cavi vengono testati per la resistenza termica in base alla condizione q?qmin, dove q è la sezione trasversale del conduttore selezionata. qmin - kvBk (per i marchi PRC adottati nel progetto secondo l'Appendice 21.OST5.6181-81 prendiamo k=7.3)...

Valutazione della corretta scelta del numero e della potenza delle unità generatrici nella rete elettrica della nave

I cavi vengono testati per la resistenza termica in base alla condizione q?qmin, dove q è la sezione trasversale del conduttore selezionata. qmin - kvBk (per i marchi PRC adottati nel progetto secondo l'Appendice 21. OST5.6181-81 accettiamo k = 7.3)...

La sezione standard di 150 mm2, scelta per i cavi a e b per il riscaldamento e la densità di corrente economica, deve essere verificata per quanto riguarda la resistenza termica in modalità cortocircuito sulle sbarre di un generatore da 8 kA. dov'è l'impulso della corrente di cortocircuito quadratica...

Calcolo di una sottostazione di trazione a tre unità per 10 kV

Si tratta di determinare lo stress meccanico nei materiali dei pneumatici derivante dall'azione delle forze elettrodinamiche. La massima sollecitazione meccanica nel materiale dei pneumatici rigidi non deve superare 0,7 della resistenza alla trazione secondo Gosstandart...

Calcolo di una sottostazione di trazione a tre unità per 10 kV

Per garantire la resistenza termica delle sbarre durante un cortocircuito, è necessario che la corrente che le attraversa non provochi un aumento della temperatura superiore al massimo consentito durante il riscaldamento di breve durata, che è di 300°C per le sbarre in rame... .

Ricostruzione del sistema di alimentazione elettrica di un microdistretto residenziale della città

I cavi selezionati in modalità normale e testati per il sovraccarico ammissibile in modalità post-emergenza vengono controllati secondo la condizione (6.10) dove SMIN è la sezione trasversale minima per la resistenza termica, mm2; SE - sezione economica...

Protezione relè e automazione del controllo dei sistemi di alimentazione

Condizione per la stabilità elettrodinamica di TT TLK-35-50: , Sostituendo valori numerici, otteniamo: Pertanto, il trasformatore di corrente TLK-35-50 soddisfa la condizione di stabilità elettrodinamica...

Sistema di alimentazione per area agricola

Il calcolo viene effettuato secondo la formula: , mm2, (6.13) dove C è una costante, assumendo il valore per SIP - 3 C =; Ta.av - valore medio del tempo di decadimento delle correnti di cortocircuito libere, Ta.av = 0,02 s;

- tempo di funzionamento del commutatore, s, per BB/TEL - 10 s...

Alimentazione elettrica all'impianto di sinterizzazione di uno stabilimento metallurgico

Determiniamo la sezione minima del cavo, in funzione delle condizioni di resistenza termica, per il punto K-2 mm2 dove C è la funzione termica, per cavi da 6 kV con conduttori in alluminio e isolamento in carta C = 85 A. s2/ mm2. Determiniamo la sezione minima del cavo...

Fornitura elettrica per un edificio residenziale

Il test della resistenza termica di un cavo si basa sul calcolo dell'impulso termico - la quantità di calore...

Per testare la resistenza termica dei conduttori durante un cortocircuito, viene utilizzato il concetto di impulso termico Bk, che caratterizza la quantità di calore...

Alimentazione elettrica per un impianto di produzione di poliolefine

Articolo Scalc, kVA n Marca Fprin, mm² Bk, kA mm² qmin, mm² Fcon, mm² 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157.48 2 N2XSEY 3Ch50 8.74 21.117 3Ch50 GPP-TP 6 1028.92 2 N2XSEY 3Ch25 8.64 21.001 3Ca25 GPP -TP 7.448,98 2 N2XSEY 3Ch25 8,83 21.230 3Ch25 GPP-AD1 1485,00 2 N2XSEY 3Ch25 8,80 21...

Alimentazione elettrica per l'officina di assemblaggio meccanico

La resistenza di un trasformatore di corrente agli influssi meccanici e termici è caratterizzata dalla corrente di resistenza elettrodinamica e dalla corrente di resistenza termica.

Resistenza alla corrente elettrodinamica ID pari alla massima ampiezza della corrente di cortocircuito per tutta la durata del suo flusso, che il trasformatore di corrente può sopportare senza danni che ne impediscano l'ulteriore corretto funzionamento.

Attuale ID caratterizza la capacità di un trasformatore di corrente di resistere agli effetti meccanici (elettrodinamici) della corrente di cortocircuito.

La resistenza elettrodinamica può anche essere caratterizzata dalla molteplicità K D, che è il rapporto tra la corrente di resistenza elettrodinamica e l'ampiezza.

I requisiti di resistenza elettrodinamica non si applicano alle sbarre collettrici, ai trasformatori di corrente integrati e rimovibili.

Corrente termica

Corrente termica Io tтè pari al valore efficace più alto della corrente di cortocircuito per il periodo t t, che il trasformatore di corrente può sopportare per l'intero periodo di tempo senza riscaldare le parti che trasportano corrente a temperature superiori a quelle consentite per le correnti di cortocircuito (vedere sotto), e senza danni che ne impediscano l'ulteriore funzionamento.

La resistenza termica caratterizza la capacità di un trasformatore di corrente di resistere agli effetti termici della corrente di cortocircuito.

Per giudicare la resistenza termica di un trasformatore di corrente è necessario conoscere non solo i valori della corrente che attraversa il trasformatore, ma anche la sua durata o, in altre parole, conoscere la quantità totale di calore generato, che è proporzionale al prodotto del quadrato della corrente Io tT e la sua durata tT. Questa volta, a sua volta, dipende dai parametri della rete in cui è installato il trasformatore di corrente e varia da uno a diversi secondi.

La resistenza termica può essere caratterizzata da un fattore pari a KT corrente di resistenza termica, che è il rapporto tra la corrente di resistenza termica e il valore efficace della corrente primaria nominale.

In conformità con GOST 7746-78, sono stabilite le seguenti correnti di resistenza termica per i trasformatori di corrente domestici:

• un secondo Io 1T o due secondi Io 2T(o la loro molteplicità K1T E K2T rispetto alla corrente primaria nominale) per trasformatori di corrente con tensione nominale pari o superiore a 330 kV;
• un secondo Io 1T o tre secondi Io 3T(o la loro molteplicità K1T E K3T riferita alla corrente primaria nominale) per trasformatori di corrente con tensioni nominali fino a 220 kV compresi.

Dovrebbero esserci le seguenti relazioni tra le correnti di resistenza elettrodinamica e termica:

per trasformatori di corrente da 330 kV e superiori

per trasformatori di corrente per tensioni nominali fino a 220 kV

Condizioni di temperatura

La temperatura delle parti che trasportano corrente dei trasformatori di corrente con corrente termica non deve superare:

• 200 °C per parti sotto tensione in alluminio;
• 250 °C per parti attive in rame e sue leghe a contatto con isolanti organici o olio;
• 300 °C per parti attive in rame e sue leghe non a contatto con isolanti organici o olio.

Quando si determinano i valori di temperatura indicati, si dovrebbe procedere dai valori iniziali corrispondenti al funzionamento a lungo termine del trasformatore di corrente alla corrente nominale.

Valori delle correnti di resistenza elettrodinamica e termica dei trasformatori di corrente norma statale non sono standardizzati. Tuttavia, devono corrispondere alla resistenza elettrodinamica e termica di altri dispositivi ad alta tensione installati nello stesso circuito con il trasformatore di corrente. Nella tabella 1-2 mostra i dati sulla resistenza dinamica e termica dei trasformatori di corrente domestici.

Tavolo 1-2. Dati sulla resistenza elettrodinamica e termica di alcune tipologie di trasformatori di corrente domestici

Nota. La resistenza elettrodinamica e termica dipende da resistenza meccanica parti isolanti e sotto carico, nonché da sezione trasversale quest'ultimo.

Il controllo della resistenza dinamica dei pneumatici si riduce al calcolo meccanico della struttura del pneumatico durante un cortocircuito. Le forze elettrodinamiche che si verificano durante un cortocircuito sono di natura oscillatoria e hanno componenti periodiche con una frequenza di 50 e 100 Hz. Queste forze fanno vibrare pneumatici e isolanti, che sono un sistema dinamico. La deformazione degli elementi strutturali e le corrispondenti sollecitazioni nel materiale dipendono dalle componenti della forza elettrodinamica e dalla frequenza naturale degli elementi posti in vibrazione.

Tensioni particolarmente elevate si verificano in condizioni di risonanza, quando le frequenze proprie del sistema bus-isolante sono vicine a 50 e 100 Hz. In questo caso, le tensioni nel materiale delle sbarre e degli isolanti possono essere da due a tre volte superiori alle tensioni calcolate dalla forza elettrodinamica massima durante un cortocircuito causato dalla corrente d'urto di cortocircuito. Se le frequenze proprie del sistema sono inferiori a 30 o superiori a 200 Hz, non si verifica risonanza meccanica e viene controllata la resistenza elettrodinamica delle sbarre, presupponendo che le sbarre e gli isolatori siano un sistema statico con un carico pari al massimo forza elettrodinamica durante un cortocircuito.

Nella maggior parte dei modelli di pneumatici utilizzati, queste condizioni sono soddisfatte e il PUE non richiede di testare la resistenza elettrodinamica dei pneumatici tenendo conto delle vibrazioni meccaniche.

In alcuni casi, ad esempio, quando si progettano nuovi impianti di reattori con sbarre rigide, la frequenza delle oscillazioni naturali viene determinata utilizzando le seguenti espressioni:

per pneumatici in alluminio:

per sbarre in rame:

dove l è la distanza tra gli isolanti, m;

J è il momento d'inerzia della sezione trasversale del pneumatico rispetto all'asse perpendicolare alla direzione della forza di flessione, cm 4 ;

S - area della sezione trasversale del pneumatico, cm 2.

Modificando la lunghezza della campata e la forma della sezione trasversale dei pneumatici, si garantisce l'eliminazione della risonanza meccanica, ad es. per cui v 0 > 200 Hz. Se ciò non può essere raggiunto, viene effettuato un calcolo speciale dei pneumatici tenendo conto delle forze dinamiche che si presentano quando la struttura del pneumatico vibra.

Quando si calcolano i pneumatici come sistema statico procedere partendo dal presupposto che l'autobus di ciascuna fase sia una trave a più campate, liberamente adagiata su supporti rigidi, con struttura uniforme carico distribuito. In questo caso il momento flettente è determinato dall'espressione.

dove f è la forza per unità di lunghezza, N/m.

Nelle condizioni più severe esiste una fase media, che viene presa come quella calcolata; Il tipo di progettazione del cortocircuito è considerato trifase. La forza massima per unità di lunghezza della fase media durante un cortocircuito trifase è uguale a

dove io y - corrente d'urto di cortocircuito, A

a è la distanza tra gli assi delle fasi adiacenti, m.

La tensione (in megapascal) generata nel materiale del pneumatico è

dove W è il momento resistente del pneumatico, m 3.

Questa tensione deve essere inferiore o uguale alla tensione consentita s add (Tabella 3.3).

Il momento di resistenza dipende dalla forma della sezione trasversale dei pneumatici, dalle loro dimensioni e posizione relativa(Fig. 3.1, 3.2). Per gli autobus di breve tratta il momento resistente viene determinato secondo gli stessi cataloghi della corrente ammissibile.

Tabella 3.3

Sollecitazioni meccaniche ammissibili nel materiale del pneumatico

L'intervallo selezionato non deve superare il valore massimo consentito l max, determinato dall'espressione

Negli autobus a più corsie, quando un pacco comprende due o tre strisce, si creano forze elettrodinamiche tra le fasi e tra le strisce all'interno del pacco. Le forze tra le strisce non dovrebbero farle entrare in contatto. Per conferire rigidità al pacchetto ed evitare che le strisce si tocchino, vengono installate guarnizioni realizzate con materiale per pneumatici (Fig. 3.3).

La distanza tra le guarnizioni l p è scelta in modo tale che le forze elettrodinamiche durante un cortocircuito non causino il contatto delle strisce:

dove i 2 y è la corrente d'urto di un cortocircuito trifase;

a n è la distanza tra gli assi dei listelli, cm;

J p = hb 3 /12 - momento d'inerzia del nastro, cm 4;

Kf è il coefficiente di forma della sbarra (Fig. 3.4), che tiene conto dell'influenza delle dimensioni trasversali del conduttore sulla forza di interazione.

Per evitare un forte aumento delle forze sulle strisce a causa della risonanza meccanica, la frequenza propria del sistema deve essere superiore a 200 Hz.

Sulla base di ciò, il valore di l p viene selezionato in base a un'altra condizione:

dove m p è la massa del nastro per unità di lunghezza, kg/m.

Viene preso in considerazione il minore dei due valori ottenuti.

La tensione totale nel materiale del bus è composta da due componenti: s f e s p. La tensione derivante dall'interazione delle fasi s f si trova allo stesso modo dei bus a striscia singola (W f è preso secondo la Fig. 3.2). Quando si determina la tensione dall'interazione delle strisce s p, viene presa la seguente distribuzione di corrente tra le strisce: in due corsie - 0,5i y per striscia; in quelli a tre corsie: 0,4i y agli estremi e 0,2i y al centro. In questo caso, la forza di interazione tra le strisce nei pneumatici a due corsie e la forza che agisce sulle strisce esterne nei pneumatici a tre corsie sono rispettivamente (in newton per metro)

I listelli sono considerati come una trave con le estremità vincolate e un carico uniformemente distribuito; il momento flettente massimo (in newton metri) e s p (in megapascal) sono determinati dalle espressioni

La forza f p per qualsiasi disposizione di sbarre multipolari agisce sul bordo largo della sbarra e sul momento resistente

La condizione per la resistenza meccanica dei pneumatici ha la forma:

s calc = s f + s p £ s aggiungi.

Se questa condizione non è soddisfatta, allora s f o s p dovrebbero essere ridotti, cosa che può essere fatta diminuendo l f o l p o aumentando a o W f.

Risolvendo l'equazione per sp rispetto a l p, è possibile determinare la distanza massima consentita tra i distanziatori

Il valore finale di l p è ricavato da considerazioni di progettazione (la lunghezza di l p deve essere un multiplo di l).

Il calcolo meccanico delle sbarre scatolate viene eseguito allo stesso modo delle sbarre bipolari.

Nel calcolare s f, viene preso quanto segue (Tabella 3.4):

Se i pneumatici si trovano su un piano orizzontale e i canali sono rigidamente collegati tra loro mediante rivestimenti saldati, allora W calc = W y0-y0 ;

In assenza di una connessione rigida, W calc = 2W y-y ;

Quando gli pneumatici si trovano su un piano verticale, W calcolato = 2W x-x.

Nel determinare la forza di interazione tra i canali che compongono il bus a sezione scatolare si prende k f = 1; la distanza tra gli assi dei conduttori è considerata pari alla dimensione h, e quindi Momento resistente di progetto W p = W y-y.

In numerosi progetti di quadri, le sbarre di fase sono posizionate in modo tale che le sezioni delle sbarre siano i vertici di un triangolo - equilatero o rettangolare (Tabella 3.4). Quando i pneumatici si trovano ai vertici triangolo equilatero i bus di tutte le fasi si trovano nelle stesse condizioni e la forza massima di interazione risulta essere pari alla forza agente sulla fase B quando i bus si trovano su un piano orizzontale. Se i pneumatici si trovano ai vertici di un triangolo rettangolo, la determinazione delle forze risultanti diventa più complicata, poiché le fasi sono in condizioni diverse. La determinazione di s p o l p nei pneumatici box viene effettuata in questo caso allo stesso modo di quando i pneumatici si trovano su un piano orizzontale o verticale.

Tabella 3.4

Formule per il calcolo degli pneumatici situati ai vertici di un triangolo

Posizione dei pneumatici	sfmax, MPa	Forze agenti sugli isolanti, N

Nota. Nelle formule di calcolo i y - in ampere, l e a - in metri, W - in metri cubi; F P - forze di trazione, F I - flessione e F C - forze di compressione.

Il carico meccanico sugli isolanti dipende anche dalla campata l e dal carico specifico sui pneumatici f. Pertanto, la selezione degli isolanti viene effettuata contemporaneamente alla selezione dei pneumatici. Le sbarre rigide sono montate su supporti e isolatori passanti, selezionati in base alle condizioni

U nom.set £ U nom.iz; F calc £ F aggiungi,

dove U nom.install e U nom.iz sono le tensioni nominali dell'impianto e degli isolanti;

F calcolato - forza che agisce sull'isolante;

F aggiuntivo - carico consentito sulla testa dell'isolante, pari a 0,6F nominale;

F rottura è il carico di flessione distruttivo dell'isolante, il cui valore per gli isolanti diversi tipi sono riportati di seguito (in newton):

OF-6-375, OF-10-375, OF-20-375, OF-35-375 3.750

OF-6-750, OF-10-750, OF-20-750, OF-35-750 7.500

OF-10-1250 12 500

OF-10-2000, OF-20-2000 20.000

OF-20-3000 30 000

Quando gli isolanti di tutte le fasi si trovano su un piano orizzontale o verticale forza progettuale degli isolanti di supporto è determinato (in newton) dall'espressione F calc = f f l f k h, dove k h è il fattore correttivo per l'altezza del pneumatico se è installato “di bordo”, k h = H/H da (H = H da + b +h/2).

Quando i pneumatici si trovano ai vertici del triangolo, F calcolato = k h F e (Tabella 3.4).

Per le boccole F calcolato = 0,5f f l f. Questi isolatori vengono selezionati anche in base alla corrente consentita: I max £ I nom.

Quando si scelgono dispositivi e conduttori nel circuito di linea, è necessario tenerne conto

a) le sbarre di derivazione dalle sbarre e i passanti tra sbarre e sezionatori (se sono presenti ripiani di separazione) devono essere selezionati in base al cortocircuito al reattore;

b) la scelta dei sezionatori bus, interruttori, trasformatori di corrente, passanti e sbarre installati a monte del reattore va fatta in base ai valori dei toni di cortocircuito a valle del reattore.

Tipologia di cortocircuito calcolata durante la verifica della resistenza elettrodinamica di dispositivi e sbarre rigide con relativi supporti e strutture di sostegnoè un cortocircuito trifase. La resistenza termica dovrebbe essere verificata anche rispetto ad un cortocircuito trifase. Le apparecchiature e i conduttori utilizzati nei circuiti dei generatori con una potenza pari o superiore a 60 MW, nonché nei circuiti a blocchi generatore-trasformatore della stessa potenza, devono essere controllati per la resistenza termica, sulla base di un tempo di cortocircuito stimato di 4 s. Pertanto, per il circuito del generatore è necessario considerare i cortocircuiti trifase e bifase. Il potere di interruzione dei dispositivi nelle reti senza messa a terra o con messa a terra risonante (reti con tensioni fino a 35 kV inclusi) deve essere controllato mediante corrente di cortocircuito trifase. Nelle reti efficacemente messe a terra (reti con tensioni di 110 kV e superiori), le correnti vengono determinate durante cortocircuiti trifase e monofase e il potere di interruzione viene controllato in un regime più severo, tenendo conto delle condizioni per il ripristino della tensione.

Prova di resistenza elettrodinamica.

Le correnti d'urto di cortocircuito possono causare guasti ai dispositivi elettrici e alle strutture delle sbarre. Per evitare che ciò accada, ogni tipo di dispositivo viene testato in fabbrica, impostando per esso la massima corrente di cortocircuito consentita (valore di ampiezza della corrente totale) i dyn. In letteratura esiste un altro nome per questa corrente: la massima corrente di cortocircuito i efficace.

La condizione di prova per la resistenza elettrodinamica ha la forma

batto ≤ din,

Dove ho battuto– corrente d'urto calcolata nel circuito..

Prova di resistenza termica.

Conduttori e dispositivi durante un cortocircuito non devono riscaldarsi al di sopra della temperatura consentita stabilita dagli standard per il riscaldamento a breve termine.

Per la resistenza termica dei dispositivi deve essere soddisfatta la seguente condizione:

dove B k è l'impulso quadratico della corrente di cortocircuito, proporzionale alla quantità di energia termica rilasciata durante il cortocircuito;

Io ter- corrente nominale resistenza termica del dispositivo;

t ter - il tempo nominale di resistenza termica del dispositivo.

Il dispositivo può sopportare la corrente I ter per un tempo t ter.

Impulso di corrente di cortocircuito ad onda quadra

dove t è il valore istantaneo della corrente di cortocircuito all'istante t;

t aperto – tempo dall'inizio di un cortocircuito al suo spegnimento;

B kp - impulso termico della componente periodica della corrente di cortocircuito;

Bk.a ​​​​- impulso termico della componente aperiodica della corrente di cortocircuito.

L'impulso termico Bk viene definito diversamente a seconda della posizione del punto di cortocircuito nel circuito elettrico.

Si possono distinguere tre casi principali:

· cortocircuito remoto,

· cortocircuito vicino a generatori o compensatori sincroni,

· cortocircuito in prossimità di un gruppo di potenti motori elettrici:

Nel primo caso l'impulso termico totale del cortocircuito

dove I p.0 è il valore efficace della componente periodica della corrente di cortocircuito iniziale;

T a è la costante di tempo di decadimento della componente aperiodica della corrente di cortocircuito.

Determinare l'impulso termico Bk per gli altri due casi di cortocircuito è piuttosto difficile. Per calcoli approssimativi Puoi usare l'espressione data B to.

Secondo il PUE, il tempo di spegnimento t aperto è la somma del tempo di intervento del relè principale di protezione di un dato circuito t r.z e del tempo di spegnimento totale dell'interruttore t o.v;

t aperto = t r.z + t o.v

6 Controllo della resistenza termica dei cavi

I cavi vengono testati per la resistenza termica secondo le seguenti condizioni:

dove q è la sezione del conduttore selezionato.

qmin - kvBk (per i marchi PRC adottati nel progetto in conformità con l'Appendice 21.OST5.6181-81 accettiamo k = 7.3).

Per una partenza generatore, l'impostazione della risposta dell'interruttore è 0,18 s e l'impulso termico per questo istante è Vk = 10,944 kA2 s.

Pertanto la sezione minima è qmin=7,3v10,944=24,205mm2.

Pertanto, tutte le sezioni trasversali a partire da 25 mm2 e oltre sono adatte per un alimentatore per generatore, ad es. una sezione di 370 mm2 (2?185), scelta tra le condizioni di riscaldamento, soddisfa la condizione specificata.

La protezione sulle alimentazioni dei consumatori viene attivata entro 0,04 s. Per questo momento Vk=Vk0.04=2.566kA2s e la sezione minima qmin=7.3v2.566=11.694mm2.

Pertanto, sugli alimentatori collegati al quadro principale dei consumatori, è possibile utilizzare cavi con una sezione trasversale di 16 mmq o più.

Interruttore magnetotermico in SF6 a colonna alta tensione

La temperatura di riscaldamento del cuscinetto di contatto può essere determinata utilizzando la formula di Kukekov inversa: , (5.9) dove Tk è la temperatura di riscaldamento massima consentita del contatto quando lo attraversa una corrente di cortocircuito...

Processi dinamici e stabilità dei sistemi di energia elettrica delle navi

I cavi vengono testati per la resistenza termica in base alla condizione q?qmin, dove q è la sezione trasversale del conduttore selezionata. qmin - kvBk (per i marchi PRC adottati nel progetto secondo l'Appendice 21.OST5.6181-81 prendiamo k=7.3)...

Valutazione della corretta scelta del numero e della potenza delle unità generatrici nella rete elettrica della nave

Progettazione delle reti elettriche urbane

Il grado di impatto termico della corrente di cortocircuito su conduttori e dispositivi elettrici è determinato dal valore dell'integrale di Joule. Se è soddisfatta la condizione per il calcolo dell'integrale di Joule, è possibile utilizzare l'espressione:...

Sviluppo dell'alimentazione esterna

Disegniamo un circuito equivalente per calcolare il cortocircuito.

La sezione standard di 150 mm2, scelta per i cavi a e b per il riscaldamento e la densità di corrente economica, deve essere verificata per quanto riguarda la resistenza termica in modalità cortocircuito sulle sbarre di un generatore da 8 kA. dov'è l'impulso della corrente di cortocircuito quadratica...

Calcolo di una sottostazione di trazione a tre unità per 10 kV

Per garantire la resistenza termica delle sbarre durante un cortocircuito, è necessario che la corrente che le attraversa non provochi un aumento della temperatura superiore al massimo consentito durante il riscaldamento di breve durata, che è di 300°C per le sbarre in rame... .

Ricostruzione del sistema di alimentazione elettrica di un microdistretto residenziale della città

I cavi selezionati in modalità normale e testati per il sovraccarico ammissibile in modalità post-emergenza vengono controllati secondo la condizione (6.10) dove SMIN è la sezione trasversale minima per la resistenza termica, mm2; SE - sezione economica...

Sc=1000 MVA xc=0,9 Usr=115 kV L=68km R0=0,43 Ohm/km X0=0...

Interruttore AE 2066MP-100 Potere di interruzione massimo Iab. pr=9kA. Iav. pr=9kA>Iud=3,52kA La resistenza dinamica per questo interruttore è soddisfatta. Controllo del rilascio in base alla condizione: dove Iр. max - corrente operativa massima del motore della pressa...

Sistema di alimentazione per area agricola

Il calcolo viene effettuato secondo la formula: , mm2, (6.13) dove C è una costante, assumendo il valore per SIP - 3 C =; Ta.av - valore medio del tempo di decadimento delle correnti di cortocircuito libere, Ta.av = 0,02 s;

- tempo di funzionamento del commutatore, s, per BB/TEL - 10 s...

Alimentazione elettrica all'impianto di sinterizzazione di uno stabilimento metallurgico

Determiniamo la sezione minima del cavo, in funzione delle condizioni di resistenza termica, per il punto K-2 mm2 dove C è la funzione termica, per cavi da 6 kV con conduttori in alluminio e isolamento in carta C = 85 A. s2/ mm2. Determiniamo la sezione minima del cavo...

Fornitura elettrica per un edificio residenziale

Il test della resistenza termica di un cavo si basa sul calcolo dell'impulso termico - la quantità di calore...

Per testare la resistenza termica dei conduttori durante un cortocircuito, viene utilizzato il concetto di impulso termico Bk, che caratterizza la quantità di calore...

Alimentazione elettrica per un impianto di produzione di poliolefine

Articolo Scalc, kVA n Marca Fprin, mm² Bk, kA mm² qmin, mm² Fcon, mm² 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157.48 2 N2XSEY 3Ch50 8.74 21.117 3Ch50 GPP-TP 6 1028.92 2 N2XSEY 3Ch25 8.64 21.001 3Ca25 GPP -TP 7.448,98 2 N2XSEY 3Ch25 8,83 21.230 3Ch25 GPP-AD1 1485,00 2 N2XSEY 3Ch25 8,80 21...

Alimentazione elettrica per l'officina di assemblaggio meccanico