B ist die Raumkonstante im betrachteten Oktavband in m 2, übernommen gemäß den Absätzen. 3,4 oder 3,5;

AZ-i – Korrektur unter Berücksichtigung der Verteilung der Schallleistungspegel von Lampenschirmen und Gittern über Oktavbänder, übernommen gemäß Tabelle. 6, in dB;

D – Korrektur für den Standort der Lärmquelle; wenn sich die Quelle im Arbeitsbereich befindet (nicht höher als 2 m über dem Boden), A = 3 dB; wenn die Quelle über dieser Zone liegt, A *■ 0;

0,7 - Sicherheitsfaktor;

F, B – die Bezeichnungen sind die gleichen wie in Absatz 2.9, Formel (5).

Notiz. Die Bestimmung der zulässigen Luftgeschwindigkeit erfolgt nur für eine Frequenz, die 250 Shch für VNIIGS-Lampenschirme, 500 Hz für Scheibenlampenschirme und 2000 Hz für Anemostaten und Gitter beträgt.

2.14. Um den Schallleistungspegel von Geräuschen zu reduzieren, die durch Windungen und T-Stücke von Luftkanälen, Bereiche mit starken Querschnittsänderungen usw. erzeugt werden, muss die Geschwindigkeit der Luftbewegung in den Hauptluftkanälen öffentlicher Gebäude und Nebengebäude verringert werden In Industriebetrieben sollte die Geschwindigkeit auf 5–6 m/Sek. und in Zweigstellen auf 2–4 m/Sek. begrenzt werden. Bei Industriebauten können diese Geschwindigkeiten entsprechend verdoppelt werden, sofern technische und sonstige Voraussetzungen dies zulassen.

3. BERECHNUNG DES OKTAVEN-SCHALLDRUCKPEGELS AN BERECHNUNGSPUNKTEN

3.1. Oktavschalldruckpegel an festen Arbeitsplätzen oder in Räumlichkeiten (an Auslegungspunkten) sollten die durch Normen festgelegten Werte nicht überschreiten.

(Hinweise: 1. Wenn die behördlichen Anforderungen an den Schalldruckpegel im Tagesverlauf unterschiedlich sind, sollte die akustische Berechnung von Anlagen bei den niedrigsten zulässigen Schalldruckpegeln durchgeführt werden.

2. Der Schalldruckpegel an festen Arbeitsplätzen oder Räumlichkeiten (an Auslegungspunkten) hängt von der Schallleistung und der Lage der Lärmquellen sowie den schallabsorbierenden Eigenschaften des betreffenden Raums ab.

3.2. Bei der Ermittlung des Oktavschalldruckpegels sollten Berechnungen für feste Arbeitsplätze oder Auslegungspunkte in Räumen durchgeführt werden, die den Lärmquellen am nächsten liegen (Heizungs- und Lüftungsgeräte, Luftverteilungs- oder Luftansauggeräte, Luft- oder Luftwärmevorhänge usw.). Als Bemessungspunkte im angrenzenden Gebiet gelten die Punkte, die den Lärmquellen am nächsten liegen (offen auf dem Gebiet befindliche Ventilatoren, Abluft- oder Luftansaugschächte, Abluftvorrichtungen von Lüftungsanlagen usw.), für die Schalldruckpegel gelten standardisiert.

a - Lärmquellen (autonome Klimaanlage und Deckenleuchte) und der Designpunkt befinden sich im selben Raum; b - Lärmquellen (Ventilator und Installationselemente) und der Auslegungspunkt befinden sich in verschiedenen Räumen; c – Geräuschquelle – der Ventilator befindet sich im Raum, der Auslegungspunkt liegt im Ankunftsbereich; 1 - autonome Klimaanlage; 2 - Designpunkt; 3 - geräuscherzeugende Lampe; 4 - vibrationsisolierter Lüfter; 5 - flexibler Einsatz; c – zentraler Schalldämpfer; 7 - plötzliche Verengung des Luftkanalquerschnitts; 8 - Abzweigung des Luftkanals; 9 - rechteckige Kurve mit Leitschaufeln; 10 - sanfte Drehung des Luftkanals; 11 - rechteckige Drehung des Luftkanals; 12 - Rost; /

3.3. Oktaven/Schalldruckpegel an Auslegungspunkten sollten wie folgt bestimmt werden.

Fall 1. Die Geräuschquelle (geräuscherzeugendes Gitter, Lampenschirm, autonome Klimaanlage usw.) befindet sich im betrachteten Raum (Abb. 3). Der Oktavschalldruckpegel, der an einem Auslegungspunkt von einer Lärmquelle erzeugt wird, sollte anhand der Formel ermittelt werden

L-L, + I0! g (-£-+--i-l (8)

Okt\4 I g g V t)

Hinweis: Für normale Räume, die keine besonderen akustischen Anforderungen stellen, verwenden Sie die Formel

L = Lp - 10 lg H w -4- D -(- 6, (9)

wobei Lp okt der Oktav-Schallleistungspegel der Lärmquelle (bestimmt gemäß Abschnitt 2) in dB ist.

V w - Konstante des Raumes mit einer Geräuschquelle im betrachteten Oktavband (bestimmt gemäß Abschnitt 3.4 oder 3.5) in w 2;

D – Korrektur für den Standort der Lärmquelle. Befindet sich die Lärmquelle im Arbeitsbereich, dann gilt für alle Frequenzen D = 3 dB; wenn über dem Arbeitsbereich, - D=0;

F ist der Strahlungsrichtfaktor der Lärmquelle (bestimmt aus den Kurven in Abb. 4), dimensionslos; g – Abstand vom geometrischen Mittelpunkt der Lärmquelle zum berechneten Punkt im Gleis.

Die grafische Lösung von Gleichung (8) ist in Abb. dargestellt. 5.

Fall 2. Die Auslegungspunkte befinden sich in einem lärmgeschützten Raum. Der Lärm eines Ventilators oder Installationselements breitet sich über Luftkanäle aus und wird über eine Luftverteilungs- oder Luftansaugvorrichtung (Gitter) in den Raum abgestrahlt. An Auslegungspunkten erzeugte Oktavschalldruckpegel sollten anhand der Formel ermittelt werden

L = L P -ÄL p + 101g(-%+-V (10)

Notiz: Für gewöhnliche Räume, für die keine besonderen akustischen Anforderungen gelten, so die Formel

L - L p -A Lp -10 lgiJ H ~b A -f- 6, (11)

wobei L p in der Oktavpegel der in den Luftkanal abgestrahlten Schallleistung eines Ventilators oder Installationselements im betrachteten Oktavband in dB ist (ermittelt gemäß Abschnitt 2.5 oder 2.10);

AL ð в – Gesamtreduzierung des Pegels (Verlusts) der Schallleistung des Ventilators oder elektrischer Geräusche

Einbau im betrachteten Oktavband entlang des Schallausbreitungsweges in dB (ermittelt gemäß Abschnitt 4.1); D – Korrektur für den Standort der Lärmquelle; wenn sich die Luftverteilungs- oder Luftansaugeinrichtung im Arbeitsbereich befindet, A = 3 dB, wenn sie darüber liegt, D = 0; Фi ist der dimensionslose Richtfaktor des Installationselements (Loch, Gitter usw.), das Geräusche in den isolierten Raum abgibt (ermittelt aus den Diagrammen in Abb. 4); r„-Abstand vom schallabstrahlenden Installationselement in den isolierten Raum bis zum Bemessungspunkt in m\

B und ist die Konstante des schallgedämmten Raumes im betrachteten Oktavband in m 2 (bestimmt nach Abschnitt 3.4 oder 3.5).

Fall 3. Berechnungspunkte befinden sich im Bereich neben dem Gebäude. Das Ventilatorgeräusch wandert durch den Kanal und wird durch das Gitter oder den Schacht in die Atmosphäre abgegeben (Abb. 6). Die an Auslegungspunkten erzeugten Oktavschalldruckpegel sollten durch die Formel bestimmt werden

I = L p -AL p -201gr a -i^- + A-8, (12)

Dabei ist r a der Abstand vom Installationselement (Gitter, Loch), das Lärm in die Atmosphäre abgibt, zum berechneten Punkt in m\ r a ist die Schalldämpfung in der Atmosphäre, ermittelt gemäß der Tabelle. 7 in dB/km\

A ist die Korrektur in dB unter Berücksichtigung der Lage des berechneten Punktes relativ zur Achse des geräuschemittierenden Elements der Anlage (für alle Frequenzen wird sie gemäß Abb. 6 genommen).

1 - Lüftungsschacht; 2 - Lamellengitter

Die restlichen Mengen sind die gleichen wie in Formeln (10)

3.4. Die Raumkonstante B sollte anhand der Diagramme in Abb. ermittelt werden. 7 oder laut Tabelle. 9, mit Tabelle. 8, um die Eigenschaften des Raumes zu bestimmen.

3.5. Für Räume mit besonderen akustischen Anforderungen (einzigartiges Publikum).

B. Hallen usw.), sollten die dauerhaften Räumlichkeiten gemäß den Anweisungen für akustische Berechnungen für diese Räumlichkeiten bestimmt werden.

3.6. Wenn der Auslegungspunkt Lärm von mehreren Lärmquellen empfängt (z. B. Zu- und Umluftgitter, autonome Klimaanlage usw.), werden für den betreffenden Auslegungspunkt unter Verwendung der entsprechenden Formeln in Abschnitt 3.2 die erzeugten Oktavschalldruckpegel ermittelt Für jede der Lärmquellen sollte separat ermittelt werden, und der Gesamtpegel sollte ermittelt werden

Diese „Anleitung zur akustischen Berechnung von Lüftungsgeräten“ wurde vom Forschungsinstitut für Bauphysik des Gosstroy der UdSSR zusammen mit dem Santekhproekt-Institut des Gosstroy der UdSSR und Giproniiaviaprom des Ministeriums für Luftfahrtindustrie entwickelt.

Die Richtlinien wurden entwickelt, um die Anforderungen des Kapitels von SNiP I-G.7-62 „Heizung, Lüftung und Klimatisierung“ zu entwickeln. „Design Standards“ und „Sanitärstandards für die Gestaltung von Industrieunternehmen“ (SN 245-63), die die Notwendigkeit festlegen, den Lärm von Lüftungs-, Klima- und Luftheizungsanlagen in Gebäuden und Bauwerken für verschiedene Zwecke zu reduzieren, wenn er den Schall überschreitet Druckniveaus, die durch die Normen zulässig sind.

Herausgeber: A. Nr. 1. Koshkin (Gosstroy UdSSR), Doktor der Ingenieurwissenschaften. Wissenschaften, Prof. E. Ya. Yudin und Kandidaten der technischen Wissenschaften. Wissenschaften E. A. Leskov und G. L. Osipov (Forschungsinstitut für Bauphysik), Ph.D. techn. Wissenschaften I. D. Rassadi

Die Richtlinien legen die allgemeinen Grundsätze der akustischen Berechnung mechanisch angetriebener Lüftungs-, Klima- und Luftheizungsanlagen fest. Berücksichtigt werden Methoden zur Reduzierung des Schalldruckpegels an festen Arbeitsplätzen und in Räumlichkeiten (an Auslegungspunkten) auf die durch Normen festgelegten Werte.

bei (Giproniaviaprom) und Ingenieur. |g. A. Katsnelson/ (GPI Santekhproekt)

1. Allgemeine Bestimmungen............ - . . , 3

2. Lärmquellen von Anlagen und deren Lärmeigenschaften 5

3. Berechnung der Oktavschalldruckpegel im berechneten

Punkte............................ 13

4. Reduzierung der Schallleistungspegel (Verluste).

verschiedene Elemente von Luftkanälen...... 23

5. Ermittlung der erforderlichen Reduzierung des Schalldruckpegels. . . *. ......... 28

6. Maßnahmen zur Reduzierung des Schalldruckpegels. 31

Anwendung. Beispiele für akustische Berechnungen mechanisch angetriebener Lüftungs-, Klima- und Luftheizungsanlagen...... 39

Planen Sie ein Viertel 1970, Nr. 3

3.7. Wenn sich die berechneten Punkte in einem Raum befinden, durch den ein „lauter“ Luftkanal verläuft, und Lärm durch die Wände des Luftkanals in den Raum gelangt, sollten die Oktavschalldruckpegel anhand der Formel ermittelt werden

L - L p -AL p + 101g --R B - 101gB„-J-3, (13)

wobei Lp 9 der Oktavpegel der Schallleistung der in den Luftkanal emittierten Schallquelle in dB ist (bestimmt gemäß den Absätzen 2 5 und 2.10);

ALp b – die Gesamtreduzierung der Schallleistungspegel (Verluste) entlang des Schallausbreitungsweges von der Schallquelle (Lüfter, Drosselklappe usw.) bis zum Beginn des betrachteten Abschnitts des Luftkanals, der Schall in den Raum abgibt, in dB ( bestimmt gemäß Abschnitt 4);

Staatskomitee des Ministerrats der UdSSR für Bauangelegenheiten (Gosstroy UdSSR)

1. ALLGEMEINE BESTIMMUNGEN

1.1. Diese Richtlinien wurden entwickelt, um die Anforderungen des Kapitels von SNiP I-G.7-62 „Heizung, Lüftung und Klimatisierung“ zu entwickeln. „Design Standards“ und „Sanitärstandards für die Gestaltung von Industriebetrieben“ (SN 245-63), die die Notwendigkeit festlegen, den Lärm mechanisch angetriebener Lüftungs-, Klima- und Luftheizungsanlagen auf einen gemäß den Standards akzeptablen Schalldruckpegel zu reduzieren.

1.2. Die Anforderungen dieser Richtlinie gelten für akustische Berechnungen des Luftschalls, der beim Betrieb der in Abschnitt 1.1 aufgeführten Anlagen entsteht.

Notiz. Berechnungen zur Schwingungsdämmung von Ventilatoren und Elektromotoren (Isolierung von Stößen und Schallschwingungen, die auf Gebäudestrukturen übertragen werden) sowie Berechnungen zur Schalldämmung der Umfassungskonstruktionen von Lüftungskammern werden von dieser Richtlinie nicht abgedeckt.

1.3. Die Methode zur Berechnung des Luftschalls (aerodynamischer Lärm) basiert auf der Bestimmung des Schalldruckpegels des Lärms, der beim Betrieb der in Abschnitt 1.1 genannten Anlagen an festen Arbeitsplätzen oder in Räumlichkeiten (an Auslegungspunkten) erzeugt wird, und der Feststellung der Notwendigkeit, diesen Lärm zu reduzieren Pegel und Maßnahmen zur Reduzierung des Schallpegeldrucks auf durch Normen zulässige Werte.

Hinweise: 1. Akustische Berechnungen sollten Teil der Planung von Lüftungs-, Klima- und Luftheizungsanlagen mit mechanischem Antrieb für Gebäude und Bauwerke für verschiedene Zwecke sein.

Akustische Berechnungen sollten nur für Räume mit standardisierten Geräuschpegeln durchgeführt werden.

2. Luftgetragene (aerodynamische) Ventilatorgeräusche und Geräusche, die durch die Luftströmung in Luftkanälen entstehen, weisen breitbandige Spektren auf.

3. Unter Lärm sind in dieser Anleitung alle Arten von Geräuschen zu verstehen, die die Wahrnehmung nützlicher Geräusche beeinträchtigen oder die Stille unterbrechen, sowie Geräusche, die eine schädliche oder irritierende Wirkung auf den menschlichen Körper haben.

1.4. Bei der akustischen Berechnung einer zentralen Lüftungs-, Klima- und Luftheizungsanlage sollte der kürzeste Abzweig der Luftkanäle berücksichtigt werden. Wenn die Zentralanlage mehrere Räume versorgt, für die unterschiedliche Lärmschutzvorschriften gelten, muss eine zusätzliche Berechnung für den Abzweig der Luftkanäle durchgeführt werden, der den Raum mit dem niedrigsten Geräuschpegel versorgt.

Separate Berechnungen sollten für autonome Heiz- und Lüftungsgeräte, autonome Klimaanlagen, Luft- oder Luftwärmevorhänge, lokale Absauggeräte und Geräte für Luftduschanlagen durchgeführt werden, die den Auslegungspunkten am nächsten kommen oder die höchste Leistung und Schallleistung aufweisen .

Getrennt davon sollte eine akustische Berechnung der in die Atmosphäre austretenden Luftkanalzweige (Luftansaugung und -abluft durch Anlagen) durchgeführt werden.

Wenn sich zwischen dem Ventilator und dem versorgten Raum Drosselvorrichtungen (Membranen, Drosselklappen, Klappen), Luftverteilungs- und Luftansaugvorrichtungen (Gitter, Jalousien, Anemostaten usw.) befinden, kommt es zu plötzlichen Änderungen im Querschnitt von Luftkanälen und Windungen und T-Stücke sollte eine akustische Berechnung dieser Geräte und Installationselemente durchgeführt werden.

1.5. Akustische Berechnungen sollten für jedes der acht Oktavbänder des Hörbereichs (für die die Geräuschpegel normalisiert werden) mit geometrischen Mittelfrequenzen der Oktavbänder von 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000 und 8000 Hz durchgeführt werden.

Hinweise: 1. Für zentrale Luftheizungs-, Lüftungs- und Klimaanlagen bei Vorhandensein eines ausgedehnten Luftkanalnetzes sind Berechnungen nur für Frequenzen von 125 und 250 Hz zulässig.

2. Alle akustischen Zwischenberechnungen werden mit einer Genauigkeit von 0,5 dB durchgeführt. Das Endergebnis wird auf die nächste ganze Dezibelzahl gerundet.

1.6. Die erforderlichen Maßnahmen zur Reduzierung des Lärms, der von Lüftungs-, Klima- und Luftheizungsanlagen ggf. erzeugt wird, sollten für jede Quelle separat ermittelt werden.

2. LÄRMQUELLEN VON ANLAGEN UND IHRE LÄRMMERKMALE

2.1. Akustische Berechnungen zur Bestimmung des Schalldruckpegels von Luftlärm (aerodynamischem Lärm) sollten unter Berücksichtigung des Lärms durchgeführt werden, der entsteht durch:

a) Ventilator;

b) wenn sich der Luftstrom in Installationselementen bewegt (Membranen, Drosseln, Klappen, Luftkanalwindungen, T-Stücke, Gitter, Lampenschirme usw.).

Darüber hinaus ist die Schallübertragung durch Lüftungskanäle von einem Raum in einen anderen zu berücksichtigen.

2.2. Geräuscheigenschaften (Oktavschallleistungspegel) von Geräuschquellen (Ventilatoren, Heizgeräte, Raumklimageräte, Drossel-, Luftverteilungs- und Luftansauggeräte usw.) sollten gemäß den Pässen für dieses Gerät oder gemäß Katalogdaten erfasst werden

Wenn keine Geräuscheigenschaften vorliegen, sollten diese experimentell nach den Anweisungen des Kunden oder durch Berechnung ermittelt werden und sich dabei an den in diesen Richtlinien angegebenen Daten orientieren.

2.3. Mit der Formel soll der Gesamtschallleistungspegel des Lüftergeräusches ermittelt werden

L p =Z+251g#+l01gQ-K (1)

Dabei ist 1^Р der Gesamtschallleistungspegel des Venenlärms

Tilator in dB bezogen auf 10“ 12 W;

L-Geräuschkriterium, je nach Typ und Ausführung des Ventilators, in dB; sollte entsprechend der Tabelle eingenommen werden. 1;

R ist der vom Ventilator erzeugte Gesamtdruck in kg/m2;

Q – Lüfterleistung in m^/s;

5 - Korrektur für den Lüfterbetriebsmodus in dB.

Tabelle 1

Hinweise: 1. Wert 6, wenn der Lüfterbetriebsmodus um nicht mehr als „und 20 % des Maximalmodus abweicht, sollte der Wirkungsgrad mit 2 dB angenommen werden.“ Im Lüfterbetriebsmodus mit maximalem Wirkungsgrad ist 6=0.

2. Um die Berechnungen in Abb. zu erleichtern. Abbildung 1 zeigt eine Grafik zur Bestimmung des Wertes 251gtf+101gQ.

3. Der aus Formel (1) ermittelte Wert charakterisiert die Schallleistung, die das offene Einlass- oder Auslassrohr des Ventilators bei gleichmäßiger Luftzufuhr zum Einlassrohr in eine Richtung in die freie Atmosphäre oder in den Raum abgibt.

4. Wenn die Luftzufuhr zum Einlassrohr nicht gleichmäßig ist oder eine Drossel im Einlassrohr installiert ist, werden die in angegebene Werte eingehalten

Tisch 1, sind für Axialventilatoren 8 dB, für Radialventilatoren 4 dB zu addieren

2.4. Mit der Formel sind die Oktavschallleistungspegel des Ventilatorgeräusches zu ermitteln, die vom offenen Einlass- oder Auslassrohr des Ventilators L p a in die freie Atmosphäre oder in den Raum abgegeben werden

(2)

wo ist der Gesamtschallleistungspegel des Ventilators in dB;

ALi ist eine Korrektur, die die Verteilung der Schallleistung des Ventilators über Oktavbänder in dB berücksichtigt, abhängig vom Ventilatortyp und der Anzahl der Umdrehungen gemäß der Tabelle. 2.

Tabelle 2

ALu-Korrekturen unter Berücksichtigung der Verteilung der Ventilatorschallleistung über Oktavbänder, in dB

Anmerkungen: 1. In der Tabelle angegeben. 2 Daten ohne Klammern gelten, wenn die Lüftergeschwindigkeit im Bereich von 700–1400 U/min liegt.

2. Bei einer Lüftergeschwindigkeit von 1410-2800 U/min sollte das gesamte Spektrum um eine Oktave nach unten und bei einer Geschwindigkeit von 350-690 U/min um eine Oktave nach oben verschoben werden, wobei für die extremen Oktaven die in Klammern angegebenen Werte für Frequenzen von verwendet werden 32 und 16000 Hz.

3. Wenn die Lüftergeschwindigkeit 2800 U/min überschreitet, sollte das gesamte Spektrum um zwei Oktaven nach unten verschoben werden.

2.5. Mit der Formel sollen die Oktav-Schallleistungspegel der in das Lüftungsnetz abgegebenen Ventilatorgeräusche ermittelt werden

Lp - L p ■- A L-± -|~ L i-2,

wobei AL 2 eine Änderung ist, die die aus der Tabelle ermittelte Auswirkung des Anschlusses des Ventilators an das Luftkanalnetz in dB berücksichtigt. 3.

2.6. Der Gesamtschallleistungspegel des vom Ventilator durch die Wände des Gehäuses (Gehäuses) in die Lüftungskammer abgestrahlten Schalls sollte nach Formel (1) ermittelt werden, sofern der Wert des Geräuschkriteriums L gemäß Tabelle angenommen wird. 1 als Durchschnittswert für die Saug- und Druckseite.

Die Oktavpegel der Schallleistung des von einem Ventilator in die Lüftungskammer abgegebenen Lärms sollten anhand der Formel (2) und der Tabelle ermittelt werden. 2.

2.7. Wenn in der Lüftungskammer mehrere Ventilatoren gleichzeitig arbeiten, ist für jedes Oktavband die Ermittlung des Gesamtpegels erforderlich

Schallleistung des von allen Ventilatoren abgegebenen Lärms.

Der Gesamtschallleistungspegel L cyu beim Betrieb von n identischen Ventilatoren sollte nach der Formel ermittelt werden

£sum = Z.J + 10 Ign, (4)

Dabei ist Li der Schallleistungspegel eines Ventilators in dB-, n die Anzahl identischer Ventilatoren.

Um die Schallleistungspegel von Lärm oder den Schalldruck zusammenzufassen, die von zwei Lärmquellen unterschiedlicher Stärke erzeugt werden, sollten Sie die Tabelle verwenden. 4.

2.8. Die Oktavpegel der Schallleistung des in den Raum abgegebenen Lärms von autonomen Klimaanlagen, Heiz- und Lüftungsgeräten, Luftduschgeräten (ohne Luftkanalnetze) mit Axialventilatoren sollten anhand der Formel (2) und der Tabelle ermittelt werden. 2 mit einer Boost-Korrektur von 3 dB.

Bei autonomen Geräten mit Radialventilatoren sollten die Oktavpegel der Schallleistung des von den Saug- und Druckrohren des Ventilators emittierten Lärms anhand der Formel (2) und der Tabelle ermittelt werden. 2, und der Gesamtgeräuschpegel entspricht der Tabelle. 4.

Notiz. Bei Luftansaugung von außen durch Anlagen ist keine höhere Korrektur erforderlich.

2.9. Der Gesamtschallleistungspegel des durch Drossel-, Luftverteilungs- und Luftansaugvorrichtungen (Drosselklappen) erzeugten Lärms.

Die Grundlage für die Auslegung der Schalldämmung von Lüftungs- und Klimaanlagen ist die akustische Berechnung – eine obligatorische Anwendung für das Lüftungsprojekt jeder Einrichtung. Die Hauptaufgaben einer solchen Berechnung sind: Ermittlung des Oktavspektrums des luftgetragenen, strukturellen Lüftungsschalls an Auslegungspunkten und dessen erforderliche Reduzierung durch Vergleich dieses Spektrums mit dem zulässigen Spektrum nach Hygienestandards. Nach der Auswahl baulicher und akustischer Maßnahmen zur Gewährleistung der erforderlichen Lärmminderung erfolgt eine Nachweisrechnung der zu erwartenden Schalldruckpegel an den gleichen Auslegungspunkten unter Berücksichtigung der Wirksamkeit dieser Maßnahmen.

Ausgangsdaten für akustische Berechnungen sind die Geräuscheigenschaften der Geräte – Schallleistungspegel (SPL) in Oktavbändern mit geometrischen Mittelfrequenzen 63, 125, 250, 500, 1.000, 2.000, 4.000, 8.000 Hz. Für indikative Berechnungen können angepasste Schallleistungspegel von Lärmquellen in dBA verwendet werden.

Berechnungspunkte befinden sich in menschlichen Lebensräumen, insbesondere am Aufstellungsort des Ventilators (in der Lüftungskammer); in Räumen oder Bereichen neben dem Aufstellungsort des Ventilators; in Räumen, die über eine Lüftungsanlage verfügen; in Räumen, durch die Luftkanäle verlaufen; im Bereich des Gerätes zur Luftaufnahme oder -abfuhr oder nur zur Luftaufnahme zur Umwälzung.

Der Auslegungspunkt liegt in dem Raum, in dem der Ventilator installiert ist

Im Allgemeinen hängen die Schalldruckpegel in einem Raum von der Schallleistung der Quelle und dem Richtungsfaktor der Lärmemission, der Anzahl der Lärmquellen, der Lage des Auslegungspunkts relativ zur Quelle und den umschließenden Gebäudestrukturen, der Größe und der Akustik ab Qualitäten des Raumes.

Der Oktav-Schalldruckpegel, der von den Ventilatoren am Aufstellungsort (in der Lüftungskammer) erzeugt wird, beträgt:

wobei Фi der Richtfaktor der Geräuschquelle (dimensionslos) ist;

S ist die Fläche einer imaginären Kugel oder eines Teils davon, die die Quelle umgibt und durch den berechneten Punkt verläuft, m 2 ;

B ist die akustische Konstante des Raumes, m2.

Berechnungspunkte befinden sich im angrenzenden Bereich des Gebäudes

Das Ventilatorgeräusch wandert durch den Luftkanal und wird über ein Gitter oder einen Schacht, direkt durch die Wände des Ventilatorgehäuses oder ein offenes Rohr in den umgebenden Raum abgestrahlt, wenn der Ventilator außerhalb des Gebäudes installiert ist.

Wenn der Abstand vom Ventilator zum Auslegungspunkt deutlich größer ist als seine Abmessungen, kann die Geräuschquelle als Punktquelle betrachtet werden.

In diesem Fall werden die Oktavschalldruckpegel an Auslegungspunkten durch die Formel bestimmt

wobei L Pocti der Oktav-Schallleistungspegel der Geräuschquelle in dB ist;

∆L Pneti – Gesamtreduzierung des Schallleistungspegels entlang des Schallausbreitungsweges im Luftkanal im betrachteten Oktavband, dB;

∆L ni – Indikator für die Richtwirkung der Schallstrahlung, dB;

r – Abstand von der Lärmquelle zum berechneten Punkt, m;

W ist der räumliche Winkel der Schallabstrahlung;

b a – Schalldämpfung in der Atmosphäre, dB/km.

Die Lüftungs- und Klimaanlage (HLK) ist eine der Hauptlärmquellen in modernen Wohn-, öffentlichen und Industriegebäuden, auf Schiffen, in Schlafwagen von Zügen, in Salons und Steuerkabinen aller Art.

Der Lärm in der Heizungs-, Lüftungs- und Klimatechnik kommt vom Ventilator (der Hauptgeräuschquelle mit seinen eigenen Aufgaben) und anderen Quellen, breitet sich zusammen mit dem Luftstrom über den Luftkanal aus und wird in den belüfteten Raum abgestrahlt. Lärm und seine Reduzierung werden beeinflusst durch: Klimaanlagen, Heizgeräte, Steuer- und Luftverteilungsgeräte, Design, Windungen und Abzweigungen von Luftkanälen.

Die akustische Berechnung von UHVK erfolgt mit dem Ziel, alle notwendigen Mittel zur Schalldämmung optimal auszuwählen und den zu erwartenden Schallpegel an den Auslegungspunkten des Raumes zu ermitteln. Traditionell sind aktive und reaktive Geräuschunterdrücker das wichtigste Mittel zur Reduzierung von Systemgeräuschen. Um die Einhaltung der für den Menschen zulässigen Lärmpegel – wichtige Umweltstandards – sicherzustellen, ist eine Schalldämmung und Schallabsorption der Anlage und des Raumes erforderlich.

Nun ist in den Bauvorschriften und Vorschriften Russlands (SNiP), die für die Planung, den Bau und den Betrieb von Gebäuden verbindlich sind, um Menschen vor Lärm zu schützen, eine Ausnahmesituation eingetreten. Im alten SNiP II-12-77 „Lärmschutz“ war die Methode der akustischen Berechnung von HVAC-Gebäuden veraltet und wurde daher nicht im neuen SNiP 23.03.2003 „Lärmschutz“ (anstelle von SNiP II-12-) berücksichtigt. 77), wo es noch nicht enthalten ist.

Somit ist die alte Methode veraltet, die neue jedoch nicht. Es ist an der Zeit, eine moderne Methode zur akustischen Berechnung von UVA in Gebäuden zu entwickeln, wie dies bereits bei den eigenen Besonderheiten in anderen Technologiebereichen der Fall ist, die zuvor in der Akustik weiter fortgeschritten waren, beispielsweise auf Seeschiffen. Betrachten wir drei mögliche Methoden der akustischen Berechnung in Bezug auf UHCR.

Die erste Methode der akustischen Berechnung. Diese rein auf analytischen Abhängigkeiten basierende Methode nutzt die aus der Elektrotechnik bekannte Theorie der langen Leitungen und bezieht sich hier auf die Schallausbreitung in einem Gas, das ein schmales Rohr mit starren Wänden füllt. Die Berechnung erfolgt unter der Voraussetzung, dass der Rohrdurchmesser deutlich kleiner ist als die Länge der Schallwelle.

Bei einem rechteckigen Rohr muss die Seite kleiner als die halbe Wellenlänge sein, bei einem runden Rohr der Radius. Es sind diese Rohre, die in der Akustik als schmal bezeichnet werden. Für Luft mit einer Frequenz von 100 Hz gilt ein rechteckiges Rohr als schmal, wenn der Seitenquerschnitt weniger als 1,65 m beträgt. In einem schmalen gebogenen Rohr bleibt die Schallausbreitung dieselbe wie in einem geraden Rohr.

Dies ist aus der seit langem üblichen Praxis der Verwendung von Sprechpfeifen beispielsweise auf Schiffen bekannt. Ein typisches Design eines Lüftungssystems mit langer Leitung hat zwei definierende Größen: L wH ist die Schallleistung, die vom Ventilator am Anfang der langen Leitung in das Auslassrohr eintritt, und L wK ist die Schallleistung, die am Ende aus dem Auslassrohr kommt der langen Schlange und Betreten des belüfteten Raumes.

Die lange Zeile enthält die folgenden charakteristischen Elemente. Wir listen sie auf: Einlass mit Schalldämmung R 1, aktiver Schalldämpfer mit Schalldämmung R 2, T-Stück mit Schalldämmung R 3, reaktiver Schalldämpfer mit Schalldämmung R 4, Drosselklappe mit Schalldämmung R 5 und Abgasaustritt mit Schalldämmung R 6. Unter Schalldämmung versteht man hier die Differenz in dB zwischen der Schallleistung der auf ein bestimmtes Element einfallenden Wellen und der von diesem Element abgestrahlten Schallleistung, nachdem die Wellen es weiter durchquert haben.

Wenn die Schalldämmung jedes dieser Elemente nicht von allen anderen abhängt, kann die Schalldämmung des Gesamtsystems wie folgt rechnerisch abgeschätzt werden. Die Wellengleichung für ein schmales Rohr hat die folgende Form der Gleichung für ebene Schallwellen in einem unbegrenzten Medium:

Dabei ist c die Schallgeschwindigkeit in Luft und p der Schalldruck im Rohr, der durch die Beziehung zur Schwingungsgeschwindigkeit im Rohr gemäß dem zweiten Newtonschen Gesetz in Beziehung gesetzt wird

wobei ρ die Luftdichte ist. Die Schallleistung für ebene harmonische Wellen ist gleich dem Integral über die Querschnittsfläche S des Luftkanals über die Schallschwingungsperiode T in W:

wobei T = 1/f die Periode der Schallschwingungen ist, s; f – Schwingungsfrequenz, Hz. Schallleistung in dB: L w = 10lg(N/N 0), wobei N 0 = 10 -12 W. Unter den angegebenen Annahmen wird die Schalldämmung einer langen Leitung der Lüftungsanlage nach folgender Formel berechnet:

Die Anzahl der Elemente n für eine bestimmte HVAC kann natürlich größer sein als die oben genannte n = 6. Um die Werte von R i zu berechnen, wenden wir die Theorie der langen Leitungen auf die oben genannten charakteristischen Elemente der Lüftung an System.

Einlass- und Auslassöffnungen des Lüftungssystems mit R 1 und R 6. Nach der Theorie der langen Leitungen ist die Verbindung zweier schmaler Rohre mit unterschiedlichen Querschnittsflächen S 1 und S 2 ein Analogon der Grenzfläche zwischen zwei Medien mit normalem Einfall von Schallwellen auf die Grenzfläche. Die Randbedingungen an der Verbindungsstelle zweier Rohre werden durch die Gleichheit der Schalldrücke und Schwingungsgeschwindigkeiten auf beiden Seiten der Verbindungsgrenze, multipliziert mit der Querschnittsfläche der Rohre, bestimmt.

Durch Lösen der so erhaltenen Gleichungen erhalten wir den Energieübertragungskoeffizienten und die Schalldämmung der Verbindung zweier Rohre mit den oben angegebenen Abschnitten:

Die Analyse dieser Formel zeigt, dass sich die Eigenschaften des zweiten Rohrs bei S 2 >> S 1 den Eigenschaften der freien Grenze annähern. Beispielsweise kann ein schmales Rohr, das in einen halbunendlichen Raum mündet, unter dem Gesichtspunkt der Schalldämmwirkung als an ein Vakuum angrenzend angesehen werden. Wenn S 1<< S 2 свойства второй трубы приближаются к свойствам жесткой границы. В обоих случаях звукоизоляция максимальна. При равенстве площадей сечений первой и второй трубы отражение от границы отсутствует и звукоизоляция равна нулю независимо от вида сечения границы.

Aktiver Schalldämpfer R2. Die Schalldämmung kann in diesem Fall näherungsweise und schnell in dB beurteilt werden, beispielsweise mit der bekannten Formel des Ingenieurs A.I. Belova:

wobei P der Umfang des Strömungsabschnitts ist, m; l – Schalldämpferlänge, m; S ist die Querschnittsfläche des Schalldämpferkanals, m2; α eq ist der äquivalente Schallabsorptionsgrad der Verkleidung, abhängig vom tatsächlichen Absorptionsgrad α, beispielsweise wie folgt:

α 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

α eq 0,1 0,2 0,4 0,5 0,6 0,9 1,2 1,6 2,0 4,0

Aus der Formel folgt, dass die Schalldämmung des aktiven Schalldämpferkanals R 2 umso größer ist, je größer das Absorptionsvermögen der Wände α eq, die Länge des Schalldämpfers l und das Verhältnis des Kanalumfangs zu seiner Querschnittsfläche P ist /S. Für die besten schallabsorbierenden Materialien, zum Beispiel die Marken PPU-ET, BZM und ATM-1, sowie andere weit verbreitete Schallabsorber wird der tatsächliche Schallabsorptionskoeffizient α angegeben.

T-Stück R3. In Lüftungsanlagen verzweigt sich dann meist das erste Rohr mit der Querschnittsfläche S 3 in zwei Rohre mit den Querschnittsflächen S 3.1 und S 3.2. Diese Verzweigung wird als T-Stück bezeichnet: Der Schall tritt durch den ersten Zweig ein und gelangt weiter durch die beiden anderen. Im Allgemeinen können das erste und zweite Rohr aus mehreren Rohren bestehen. Dann haben wir

Die Schalldämmung des T-Stücks vom Abschnitt S 3 bis zum Abschnitt S 3.i wird durch die Formel bestimmt

Beachten Sie, dass T-Stücke aus aerohydrodynamischen Gründen darauf abzielen, sicherzustellen, dass die Querschnittsfläche des ersten Rohrs gleich der Summe der Querschnittsflächen in den Abzweigen ist.

Reaktiver (Kammer-)Geräuschunterdrücker R4. Der Kammerschalldämpfer ist ein akustisch schmales Rohr mit einem Querschnitt S 4 , das in ein weiteres akustisch schmales Rohr mit großem Querschnitt S 4,1 der Länge l, Kammer genannt, übergeht und dann wieder in ein akustisch schmales Rohr mit übergeht einen Querschnitt S 4 . Nutzen wir auch hier die Long-Line-Theorie. Indem wir in der bekannten Formel zur Schalldämmung einer Schicht beliebiger Dicke bei normalem Einfall von Schallwellen den Wellenwiderstand durch die entsprechenden Kehrwerte der Rohrfläche ersetzen, erhalten wir die Formel zur Schalldämmung eines Kammerschalldämpfers

wobei k die Wellenzahl ist. Die Schalldämmung eines Kammerschalldämpfers erreicht ihren größten Wert, wenn sin(kl) = 1, d. h. bei

wobei n = 1, 2, 3, … Häufigkeit der maximalen Schalldämmung

Dabei ist c die Schallgeschwindigkeit in Luft. Kommen in einem solchen Schalldämpfer mehrere Kammern zum Einsatz, so muss die Schalldämmformel sequentiell von Kammer zu Kammer angewendet und die Gesamtwirkung beispielsweise nach der Randbedingungsmethode berechnet werden. Effektive Kammerschalldämpfer erfordern teilweise große Gesamtabmessungen. Ihr Vorteil besteht jedoch darin, dass sie bei jeder Frequenz wirksam sein können, auch bei niedrigen Frequenzen, bei denen aktive Störsender praktisch nutzlos sind.

Der Bereich hoher Schalldämmung von Kammerschalldämpfern deckt sich wiederholende ziemlich breite Frequenzbänder ab, es gibt aber auch periodische Schallübertragungszonen mit sehr schmaler Frequenz. Um den Wirkungsgrad zu erhöhen und den Frequenzgang zu entzerren, wird ein Kammerschalldämpfer häufig innen mit einem Schalldämpfer ausgekleidet.

Dämpfer R5. Das Ventil ist strukturell eine dünne Platte mit einer Fläche S 5 und einer Dicke δ 5, die zwischen den Flanschen der Rohrleitung eingespannt ist, wobei das Loch mit einer Fläche S 5,1 kleiner als der Innendurchmesser des Rohrs (oder eine andere charakteristische Größe) ist. . Schalldämmung einer solchen Drosselklappe

Dabei ist c die Schallgeschwindigkeit in Luft. Bei der ersten Methode geht es für uns bei der Entwicklung einer neuen Methode vor allem um die Beurteilung der Genauigkeit und Zuverlässigkeit des Ergebnisses der akustischen Berechnung des Systems. Bestimmen wir die Genauigkeit und Zuverlässigkeit des Ergebnisses der Berechnung der in den belüfteten Raum eintretenden Schallleistung – in diesem Fall des Wertes

Schreiben wir diesen Ausdruck in der folgenden Notation für eine algebraische Summe um, nämlich

Beachten Sie, dass der absolute maximale Fehler eines Näherungswerts die maximale Differenz zwischen seinem genauen Wert y 0 und dem Näherungswert y ist, also ± ε = y 0 – y. Der absolute maximale Fehler der algebraischen Summe mehrerer Näherungsgrößen y i ist gleich der Summe der Absolutwerte der absoluten Fehler der Terme:

Hierbei wird der ungünstigste Fall angenommen, wenn die absoluten Fehler aller Terme das gleiche Vorzeichen haben. In der Realität können Teilfehler unterschiedliche Vorzeichen haben und nach unterschiedlichen Gesetzmäßigkeiten verteilt sein. In der Praxis werden die Fehler einer algebraischen Summe am häufigsten nach dem Normalgesetz (Gaußsche Verteilung) verteilt. Betrachten wir diese Fehler und vergleichen wir sie mit dem entsprechenden Wert des absoluten Maximalfehlers. Bestimmen wir diese Größe unter der Annahme, dass jeder algebraische Term y 0i der Summe nach dem Normalgesetz mit Zentrum M(y 0i) und Standard verteilt ist

Dann folgt auch die Summe dem Normalverteilungsgesetz mit mathematischem Erwartungswert

Der Fehler der algebraischen Summe wird bestimmt als:

Dann können wir sagen, dass bei einer Zuverlässigkeit gleich der Wahrscheinlichkeit 2Φ(t) der Fehler der Summe den Wert nicht überschreitet

Mit 2Φ(t), = 0,9973 gilt t = 3 = α und die statistische Schätzung mit nahezu maximaler Zuverlässigkeit ist der Fehler der Summe (Formel). Der absolute maximale Fehler in diesem Fall

Also ε 2Φ(t)<< ε. Проиллюстрируем это на примере результатов расчета по первому способу. Если для всех элементов имеем ε i = ε= ±3 дБ (удовлетворительная точность исходных данных) и n = 7, то получим ε= ε n = ±21 дБ, а (формула). Результат имеет совершенно неудовлетворительную точность, он неприемлем. Если для всех характерных элементов системы вентиляции воздуха имеем ε i = ε= ±1 дБ (очень высокая точность расчета каждого из элементов n) и тоже n = 7, то получим ε= ε n = ±7 дБ, а (формула).

Dabei kann das Ergebnis einer probabilistischen Fehlerschätzung in erster Näherung mehr oder weniger akzeptabel sein. Daher ist eine probabilistische Fehlerbewertung vorzuziehen und diese sollte zur Auswahl des „Spielraums für Unwissenheit“ verwendet werden, der unbedingt bei der akustischen Berechnung des UAHV verwendet werden soll, um die Einhaltung zulässiger Lärmnormen in einem belüfteten Raum zu gewährleisten (Das wurde noch nie gemacht).

Die probabilistische Bewertung der Ergebnisfehler in diesem Fall zeigt jedoch, dass es selbst für sehr einfache Schemata und ein Lüftungssystem mit niedriger Geschwindigkeit schwierig ist, mit der ersten Methode eine hohe Genauigkeit der Berechnungsergebnisse zu erreichen. Für einfache, komplexe UHF-Schaltkreise mit niedriger und hoher Geschwindigkeit kann eine zufriedenstellende Genauigkeit und Zuverlässigkeit solcher Berechnungen in vielen Fällen nur mit der zweiten Methode erreicht werden.

Die zweite Methode der akustischen Berechnung. Auf Seeschiffen wird seit langem eine Berechnungsmethode angewendet, die teilweise auf analytischen Abhängigkeiten, entscheidend aber auch auf experimentellen Daten basiert. Die Erfahrungen aus solchen Berechnungen auf Schiffen nutzen wir für moderne Gebäude. Dann sollten in einem belüfteten Raum, der von einem j-ten Luftverteiler versorgt wird, die Geräuschpegel L j , dB am Auslegungspunkt durch die folgende Formel bestimmt werden:

wobei L wi die im i-ten Element des UAHV erzeugte Schallleistung, dB, ist, R i die Schalldämmung im i-ten Element des UHVAC, dB (siehe die erste Methode),

ein Wert, der den Einfluss eines Raumes auf den darin befindlichen Lärm berücksichtigt (in der Bauliteratur wird manchmal B anstelle von Q verwendet). Hier ist r j der Abstand vom j-ten Luftverteiler zum Auslegungspunkt des Raums, Q ist die Schallabsorptionskonstante des Raums und die Werte χ, Φ, Ω, κ sind empirische Koeffizienten (χ ist die Nähe). -Feldeinflusskoeffizient, Ω ist der räumliche Winkel der Quellenstrahlung, Φ ist der Faktor Richtwirkung der Quelle, κ – der Störungskoeffizient der Diffusität des Schallfeldes).

Wenn sich m Luftverteiler in den Räumlichkeiten eines modernen Gebäudes befinden und der Geräuschpegel von jedem von ihnen am Auslegungspunkt gleich L j ist, dann sollte der Gesamtlärm von allen unter den für den Menschen zulässigen Geräuschpegeln liegen :

wobei L H der Sanitärgeräuschstandard ist. Nach der zweiten Methode der akustischen Berechnung werden die in allen Elementen des UHCR erzeugte Schallleistung L wi und die in allen diesen Elementen auftretende Schalldämmung Ri vorab für jedes dieser Elemente experimentell ermittelt. Tatsache ist, dass die elektronische Technologie für akustische Messungen in Kombination mit einem Computer in den letzten eineinhalb bis zwei Jahrzehnten große Fortschritte gemacht hat.

Daher müssen Unternehmen, die UHCR-Elemente herstellen, in ihren Pässen und Katalogen die Merkmale von L wi und Ri angeben, die gemäß nationalen und internationalen Standards gemessen werden. Somit wird bei der zweiten Methode die Geräuschentwicklung nicht nur im Lüfter (wie bei der ersten Methode), sondern auch bei allen anderen Elementen des UHCR berücksichtigt, was für mittel- und schnelllaufende Systeme von Bedeutung sein kann.

Da es außerdem unmöglich ist, die Schalldämmung R i von Systemelementen wie Klimaanlagen, Heizgeräten, Steuer- und Luftverteilungsgeräten zu berechnen, werden diese nicht in die erste Methode einbezogen. Sie lässt sich aber mit der nötigen Genauigkeit durch Standardmessungen ermitteln, was jetzt für die zweite Methode durchgeführt wird. Daher deckt die zweite Methode im Gegensatz zur ersten fast alle UVA-Systeme ab.

Und schließlich berücksichtigt die zweite Methode den Einfluss der Raumeigenschaften auf den darin befindlichen Lärm sowie die für den Menschen akzeptablen Lärmwerte gemäß den in diesem Fall geltenden Bauordnungen und Vorschriften. Der Hauptnachteil der zweiten Methode besteht darin, dass sie die akustische Wechselwirkung zwischen den Systemelementen – Interferenzphänomene in Rohrleitungen – nicht berücksichtigt.

Die Summierung der Schallleistungen von Lärmquellen in Watt und der Schalldämmung von Elementen in Dezibel gemäß der angegebenen Formel zur akustischen Berechnung von UHFV ist zumindest dann gültig, wenn keine Interferenz von Schallwellen im Raum auftritt System. Und wenn Störungen in Rohrleitungen auftreten, kann es zu starken Geräuschen kommen, auf denen beispielsweise der Klang mancher Blasinstrumente basiert.

Die zweite Methode wurde bereits in das Lehrbuch und in die Richtlinien für Kursprojekte in Bauakustik für Oberstufenstudierende der Staatlichen Polytechnischen Universität St. Petersburg aufgenommen. Die Nichtberücksichtigung von Störphänomenen in Rohrleitungen erhöht den „Spielraum für Unwissenheit“ oder erfordert in kritischen Fällen eine experimentelle Verfeinerung des Ergebnisses auf das erforderliche Maß an Genauigkeit und Zuverlässigkeit.

Um den „Spielraum für Unwissenheit“ auszuwählen, ist es, wie oben für die erste Methode gezeigt, vorzuziehen, eine probabilistische Fehlerbewertung zu verwenden, die bei der akustischen Berechnung von UHVAC-Gebäuden verwendet werden soll, um die Einhaltung zulässiger Lärmnormen in Räumlichkeiten zu gewährleisten beim Entwurf moderner Gebäude.

Die dritte Methode der akustischen Berechnung. Dieses Verfahren berücksichtigt Interferenzvorgänge in einer schmalen Rohrleitung einer langen Leitung. Eine solche Abrechnung kann die Genauigkeit und Zuverlässigkeit des Ergebnisses radikal erhöhen. Zu diesem Zweck wird vorgeschlagen, für schmale Rohre die „Impedanzmethode“ des Akademiemitglieds der Akademie der Wissenschaften der UdSSR und der Russischen Akademie der Wissenschaften L. M. Brekhovskikh anzuwenden, die er bei der Berechnung der Schalldämmung einer beliebigen Anzahl planparalleler Rohre verwendete Schichten.

Bestimmen wir also zunächst die Eingangsimpedanz einer planparallelen Schicht mit der Dicke δ 2, deren Schallausbreitungskonstante γ 2 = β 2 + ik 2 und deren akustischer Widerstand Z 2 = ρ 2 c 2 beträgt. Bezeichnen wir den akustischen Widerstand im Medium vor der Schicht, aus der die Wellen fallen, Z 1 = ρ 1 c 1 , und im Medium hinter der Schicht gilt Z 3 = ρ 3 c 3 . Dann ist das Schallfeld in der Schicht, ohne den Faktor i ωt, eine Überlagerung von Wellen, die sich mit Schalldruck in Vorwärts- und Rückwärtsrichtung ausbreiten

Die Eingangsimpedanz des gesamten Schichtsystems (Formel) kann durch einfaches Anwenden des (n - 1)-fachen der vorherigen Formel erhalten werden, dann haben wir

Wenden wir nun wie bei der ersten Methode die Theorie der langen Leitungen auf ein zylindrisches Rohr an. Und so haben wir bei Störungen in schmalen Rohren die Formel für die Schalldämmung in dB einer langen Leitung einer Lüftungsanlage:

Eingangsimpedanzen können hier sowohl in einfachen Fällen durch Berechnung als auch in allen Fällen durch Messung an einer speziellen Installation mit moderner akustischer Ausrüstung ermittelt werden. Nach der dritten Methode, die der ersten Methode ähnelt, entsteht Schallleistung, die vom Auslasskanal am Ende einer langen UHVAC-Leitung ausgeht und nach folgendem Schema in den belüfteten Raum gelangt:

Als nächstes folgt die Bewertung des Ergebnisses, wie bei der ersten Methode mit einem „Spielraum für Unwissenheit“, und des Schalldruckpegels des Raums L, wie bei der zweiten Methode. Abschließend erhalten wir folgende Grundformel für die akustische Berechnung der Lüftungs- und Klimaanlage von Gebäuden:

Bei einer Berechnungszuverlässigkeit von 2Φ(t) = 0,9973 (praktisch der höchste Grad an Zuverlässigkeit) gilt t = 3 und die Fehlerwerte sind gleich 3σ Li und 3σ Ri. Bei einer Zuverlässigkeit von 2Φ(t)= 0,95 (hoher Grad an Zuverlässigkeit) haben wir t = 1,96 und die Fehlerwerte betragen ungefähr 2σ Li und 2σ Ri. Bei einer Zuverlässigkeit von 2Φ(t)= 0,6827 (technische Zuverlässigkeitsbewertung) haben wir t = 1,0 und die Fehlerwerte sind gleich σ Li und σ Ri. Die dritte, auf die Zukunft ausgerichtete Methode ist genauer und zuverlässiger, aber auch komplexer – sie erfordert hohe Qualifikationen in den Bereichen Bauakustik, Wahrscheinlichkeitstheorie und mathematische Statistik sowie moderne Messtechnik.

Es ist praktisch, es bei technischen Berechnungen mithilfe von Computertechnologie zu verwenden. Nach Angaben des Autors kann es als neue Methode zur akustischen Berechnung von Lüftungs- und Klimaanlagen in Gebäuden vorgeschlagen werden.

Zusammenfassend

Die Lösung drängender Probleme bei der Entwicklung einer neuen akustischen Berechnungsmethode sollte die besten der vorhandenen Methoden berücksichtigen. Es wird eine neue Methode zur akustischen Berechnung von UVA-Gebäuden vorgeschlagen, die dank der Berücksichtigung von Fehlern mit den Methoden der Wahrscheinlichkeitstheorie und der mathematischen Statistik sowie der Berücksichtigung von Interferenzphänomenen mit der Impedanzmethode einen minimalen „Spielraum für Unwissenheit“ BB aufweist.

Die im Artikel vorgestellten Informationen über die neue Berechnungsmethode enthalten einige notwendige Details, die durch zusätzliche Forschung und Arbeitspraxis gewonnen wurden und das „Know-how“ des Autors darstellen, nicht. Das ultimative Ziel der neuen Methode besteht darin, eine Reihe von Lärmminderungsmitteln für die Lüftungs- und Klimaanlagen von Gebäuden auszuwählen, die im Vergleich zum bestehenden System die Effizienz steigern und das Gewicht und die Kosten der HVAC reduzieren.

Im Bereich des Industrie- und Zivilbaus gibt es noch keine technischen Vorschriften, daher sind Entwicklungen insbesondere im Bereich der Reduzierung des Lärms von UVA-Gebäuden relevant und sollten zumindest bis zur Verabschiedung solcher Vorschriften fortgesetzt werden.

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